Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Tehnologije bez otpada na bazi otpada proizvodnje kaprolaktama

PROIZVODNJA AMONIJ-SULFATA OD OTPADA PROIZVODNJE KAPROLAKTAMA

inhibitor izgradnje otpadnog kaprolaktama

Kao rezultat čuvenog Beckmannova preuređivanja, cikloheksanon oksim se pretvara u kaprolaktam, monomer za proizvodnju najlona-6. AT industrijska praksa nakon što je rearanžiranje završeno, reakciona smjesa se neutralizira i laktam se izoluje iz smjese ekstrakcijom ili drugim odgovarajućim metodama. Najčešće korišteno sredstvo za neutralizaciju je amonijum hidroksid. U ovom slučaju, kada se koristi sumporna kiselina kao katalizator reorganizacije, nusproizvod je amonijev sulfat, koji se ne može ponovo koristiti u procesu proizvodnje. Amonijum sulfat se može plasirati kao đubrivo, ali se ovaj proizvod obično prodaje u dovoljnim količinama i po niskoj ceni.

Osim toga, na 1 tonu proizvedenog kaprolaktama stvara se 3 tone amonijum sulfata, što stvara probleme sa njegovim odlaganjem, budući da proizvodnja kaprolaktama stalno raste, a cijene nusproizvoda niske. Proces neutralizacije troši veliki broj voda; egzotermna je i oslobođena toplota se uklanja u obliku vruća voda i par za čuvanje temperaturni režim proces. Velike količine reakcione mase u fazi neutralizacije uzrokuju visoke troškove odvajanja laktama od nusproizvoda i dobijanja amonijum sulfata.

Neutralizacija sumporne kiseline drugim bazama dovodi do stvaranja još jeftinijih ili malo korišćenih proizvoda. Na primjer, kalcijum hidroksid, jeftin reagens, proizvodi kalcijum sulfat u koraku neutralizacije, koji ima nisku tržišnu cijenu, nerastvorljiv je i sklon taloženju i začepljenju cjevovoda. Dakle, poželjna alternativa postojećoj proizvodnji nisu nove metode za neutralizaciju i oporavak amonijum sulfata, već razvoj procesa koji u potpunosti eliminiše ovaj problem.

Raspravu o proizvodnji kaprolaktama bez istovremenog stvaranja amonijum sulfata predstavljaju R. Mattone, G. Scioli i L. Gifret, Snia Viscosa, vidi Hydrocarbon Processing*, januar 1975.

Pogledajte i opis američkog patenta 4015946 „Amonijum sulfat iz Otpadne vode proizvodnja akrilonitrila“, gdje se razmatraju problemi prerade otpada iz proizvodnje kaprolaktama.

Pronalazak se odnosi na industriju građevinski materijal i može se koristiti za proizvodnju keramičke opeke, kamenje, blokovi i pločice.

Poznata sirova mješavina za izradu zidova keramičkih proizvoda, uključujući sljedeće komponente, mas. glinoviti škriljci iz jalovine fosforita 74-85; glina 10-25 i mješavina sulfata je otpadni proizvod proizvodnje kaprolaktama 1-5.

Prilikom pečenja opeke iz ove sirove mješavine oslobađaju se sumpor-dioksid, hlor i pare odgovarajućih kiselina, koje nastaju kao rezultat kemijskih reakcija Na 2 SO 4 i NaCl sadržanih u smjesi sulfata s ostalim komponentama. Sve ove tvari štetno djeluju na ljudski organizam, uzrokuju koroziju tehnološke opreme, ne dozvoljavaju da se iskoristi toplota otpadnih gasova, na primer, za sušenje sirove cigle, i zagađuje okruženje. Sekundarni natrijum sulfat, koji se ne razgrađuje, kao i formiran tokom pečenja, je sol topiva u vodi koja stvara cvjetanje na površini cigle, smanjujući njenu trajnost i dekorativna svojstva. Sulfat i natrijev karbonat koji se nalaze u mješavini sulfata razlažu se na temperaturama iznad 850 °C. Reaktivni natrijum oksid koji nastaje kao rezultat ove razgradnje, koji učestvuje u stvaranju neoplazmi, stupa u interakciju sa komponentama gline (SiO 2, Al 2 O 3 , FeO itd.) tek nakon njihove amorfizacije, tj. na temperaturama iznad 900°C. Kao rezultat, temperatura pečenja opeke je 1000-1050°C. Osim toga, cigla iz poznate sirove mješavine ima povećanu gustinu i smanjena čvrstoća zbog prisustva inertnog (nereaktivnog) , koji ima stabilnu kristalnu rešetku, silicijum oksida (v-kvarc), koji stupa u interakciju s drugim mješavinama oksida na temperaturama iznad 1050 ° C, i na temperaturi od 1000-1050 ° C, ostaje uglavnom u obliku inertnih inkluzija i ne sudjeluje u formiranju jake keramičke krhotine.

Poznata sirovinska mješavina za proizvodnju keramičkih proizvoda koja sadrži aktivni silicijum 72,4-74,7% pepeo TPP 7,7-11,0% alkalni sapun otpad hemijske proizvodnje 15,3-17,6% Ova mješavina ima značajne nedostatke. Prisustvo sumpornih jedinjenja u pepelu, kao i u većini otpada od proizvodnje sapuna, na primer, sapuna do 10% NaCl, uzrokuje negativnih pojava gore opisano. Komponente koje čine otpad alkalnog sapuna ne osiguravaju formiranje polimeriziranih čestica koloidnog sastava micela, koje doprinose konvergenciji čestica čvrste stijene u fazi sušenja, povećavajući njihovu površinu reakcione interakcije tokom procesa pečenja. Ovaj faktor, kao i nizak sadržaj aktivnog NaOH (0,1%) u otpadu, koji pospješuje stvaranje tečne faze, predodređuje pojavu uglavnom reakcija u čvrstoj fazi tokom pečenja, što u konačnici objašnjava relativno nisku tlačnu čvrstoću ( 268-305 kg/cm 2) pečeni na temperaturi ispod 1100°C proizvodi iz ove mešavine. Potreba za izvođenjem pečenja na temperaturama iznad 1100°C zahtijeva povećane troškove goriva, kao i troškove vatrostalnih materijala za izradu i česte popravke peći i kolica.Trokomponentni sastav smjese, u odnosu na dvije -komponenta, značajno otežava proizvodnu liniju i poskupljuje proizvodnju.

Poznata sirovina za proizvodnju malih građevinskih proizvoda, uključujući i po težini. dijatomejski materijal 64-70; krečnjak 10-16; sapunica 16-25 .

Nedostaci ove sirove mješavine su: povećani troškovi opreme i energije povezani s potrebom finog mljevenja dijatomejskog materijala i krečnjaka (prije prolaska kroz sito od 1 mm) i komplikovanost dobijanja homogene smjese od tri komponente (potreba da se procijedite smjesu kroz sito od 1,5 mm); visoka temperatura pečenja proizvoda (1100 ° C) i njihova relativno niska tlačna čvrstoća (412-466 ​​kg / cm 2) zbog labavljenja strukture poluproizvoda oslobađanjem ugljičnog dioksida i reakcijama u čvrstoj fazi; stvaranje "dukova" i ljuspica u proizvodima od kontakta aktivnog CaO veličine veće od 0,5 mm sa atmosferskom vlagom (s obzirom da se krečnjak melje do 1 mm, prirodno je da se u površini vode nalaze čestice veće od 0,5 mm). smjesa, koja tokom pečenja prelazi u proizvod); oslobađanje hlora pri pečenju proizvoda, čije je štetno dejstvo već gore navedeno.Najbliža preporučenoj je sirovina za proizvodnju građevinskih proizvoda, uključujući mas. komponenta iz grupe: tripoli, dijatomit, tikvica 66-72; otpadna proizvodnja kalcijum hlorida 6-12; sapun 20-24 .

Visok sadržaj hlorida i sulfata, koji su deo sapuna i otpada od proizvodnje kalcijum hlorida, štetno utiče na ljude, opremu i kvalitet proizvoda, kao što je već navedeno. Oslobađanje značajne količine gasova (SO 2 , Cl, CO 2 , ugljovodonika) tokom pečenja proizvoda dovodi do razaranja kontinuiteta proizvoda, pomeranja procesa sinterovanja u temperaturnu zonu iznad 1000 (1120°). C) i smanjenje snage. Sadržaj sulfata u smjesi ne omogućava dobivanje keramičkih proizvoda za lice od nje zbog cvjetanja i uboda na njihovoj površini. Osim toga, povećani sadržaj karbonata i sulfata u mješavini uzrokuje stvaranje gelenita i anhidrida u proizvodima, koji također smanjuju čvrstoću proizvoda. Nizak sadržaj slobodne alkalije (0,1%) u tečnosti sapuna, visok sadržaj kalcijum oksida u smeši i oslobađanje velike količine gasova iz proizvoda tokom pečenja predodređuje tok reakcija u čvrstoj fazi. Sinterovanje materijala odvija se na visokoj temperaturi, što zahtijeva veliku potrošnju goriva i povećava cijenu vatrostalnih materijala za peći i kolica. Čvrstoća proizvoda iz mješavina navedenih u prototipu također nije velika na kompresiju 498-510 kg/cm 2 i savijanje 15,9-29,6 kg/cm 2 .

Svrha izuma je smanjiti temperaturu pečenja keramičkih zidnih proizvoda, povećati njihove karakteristike čvrstoće, iskoristiti otpad hemijske proizvodnje i isključiti štetne emisije u atmosferu.

Zadatak se postiže činjenicom da sirovinska mješavina za proizvodnju građevinske opeke, uključujući sirovine koje sadrže silicij i otpad od proizvodnje kaprolaktama, kao sirovine koje sadrže silicijum, sadrži amorfno-silicijsku stijenu (bocu, dijatomit, tripoli), a kao alkalni otpad, alkalni otpad od proizvodnje kaprolaktama. Upotreba amorfno-silicijumske stijene u količini od 75-99 tež. zajedno sa alkalnim efluentom iz proizvodnje kaprolaktama (SCHSPK) u količini od 1-25 tež. osigurava proizvodnju guste i jake strukture sirove opeke kao rezultat interakcije amorfnog silicijum dioksida, koji je dio amorfne silicijumske stijene, sa natrijevim solima monodikarboksilnih kiselina SSPA čak i u procesu sušenja cigle (100°C ) i formiranje polimerizovanih čestica koloidnih micela silicijum dioksida, koje obavijaju čvrste čestice sadržane u steni, spajajući ih i povećavajući površinu reakcijske interakcije tokom procesa pečenja. Povećana gustoća sirove cigle doprinosi produženju procesa sagorijevanja organskih tvari ShchSPK i njegovom završetku u području povišenih temperatura. Kada sagorevaju, organske supstance stvaraju redukujuće okruženje i porozni materijal (proizvod). Aktivni NaOH, koji je 20 puta (2,0% naspram 0,1%) više u ASPK nego u tečnom sapunu, i Na 2 O, proizvod termičke disocijacije mono- i dikarboksilnih kiselina ASPK, stupa u interakciju sa amorfnim silicijum-dioksidom i formira alkalne silikate: 2Na 2O? SiO2? Na2? SiO 2 i Na 2 O? 2SiO2. Redukciona sredina i blizina čestica amorfnog silicijum dioksida usled stvaranja micela, kao i prisustvo drugih oksida (FeO, Al 2 O 3) u sastavu smeše doprinose stvaranju visoko aktivnog natrijevog silikata. topi se na temperaturi od oko 600°C, koja stupa u interakciju sa čvrstom fazom, aktivirajući proces sinterovanja čestica. Kao rezultat kristalizacije taline nastaju jaki minerali (albit, oligoklas, natrijum ferosilikat) koji određuju svojstva visoke čvrstoće proizvoda. Kada je sadržaj u mješavini manji od 1% ASP, formiranje taline se pomjera u područje visoke temperature(>800 oko C). Sa više od 25% sadržaja SSPK u smeši, formira se prekomerna količina visoko pokretne (niskog viskoziteta) taline obogaćene Na 2 O, koja, aktivno reagujući sa kristalnim silikatima, uništava strukturni okvir keramičke krhotine, smanjujući Dakle, upotreba predložene mešavine omogućava dobijanje proizvoda visoke čvrstoće sa smanjenom gustinom na niskim temperaturama pečenja, a odsustvo štetnih materija u komponentama smeše čini proces dobijanja proizvoda iz predložene smeše ekološki bezbednim. i eliminiše koroziju opreme.

Za proizvodnju proizvoda, dijatomit Kamyshlov, tikvica Balasheykinskaya, tripol i SCHSPK koji sadrže natrijeve soli organskih kiselina 26,48; smole 6,80; cikloheksanol 0,009; cikloheksanon 0,008; natrijum hidroksid 2,0, voda 64,703 Hemijski sastav dijatomita, tikvice i tripolisa dat je u tabeli. 1. Priprema uzorka se vrši na sljedeći način. Amorfno-silicijumska stijena (dijatomit, tikvica, tripolit) je usitnjena prije prolaska kroz sito veličine rupe od 3 mm, a zatim pomiješana sa ASPK, koji se može koristiti u tečnom obliku, u obliku paste ili u suhom obliku nakon dehidracija na 100°C, kao i nakon predkalcinacije na 200-700°C. Nakon miješanja komponenti, smjesa je navlažena do 15% sadržaja vlage i oblikovana polusuhim presovanjem pod pritiskom od 130 kg/cm 2 cilindrični uzorci prečnika i visine 50 mm i ploča 150 x 20 x 10 mm. Kalupovanje se može izvesti i na plastičan način, u kom slučaju će vlaga kalupa biti 30% maksimalne temperature 30 minuta. Brzina porasta temperature pečenja do maksimuma bila je 10 stepeni/min. Uzorci su hlađeni 2-3 sata.U zavisnosti od odnosa komponenti u smeši i temperature pečenja, uzorci imaju boju od mlečno bele do svetlo crvene.

Kada temperatura pečenja poraste iznad maksimuma, uočava se deformacija ili bubrenje uzoraka, a na temperaturi ispod minimalne, njihovi pokazatelji kvaliteta naglo padaju.Proizvodi iz predložene mješavine su niži za 300-400°C, što garantuje značajno smanjenje u troškovima energije za proizvodnju proizvoda, povećanje vijeka trajanja peći i kolica, kao i smanjenje troškova materijala za njihovu proizvodnju, jer se potreba za vatrostalnim materijalima smanjuje: pri manjoj gustoći, a samim tim i masena čvrstoća proizvoda iz predložene mješavine veća je od mase proizvoda iz mješavina navedenih u prototipu i analozima; prilikom pečenja proizvoda ne emituju se štetne materije.

Sirova mješavina za proizvodnju građevinskih proizvoda

Zahtjevi izuma: Sirova mješavina za proizvodnju građevinskih proizvoda, uključujući komponentu iz grupe tripoli, dijatomita, balona i alkalnog proizvodnog otpada, naznačena time što sadrži alkalni otpad od proizvodnje kaprolaklama kao alkalni otpad u slijedeći odnos komponenti, mas. dijatomita, boca 75 99 Alkalni efluent iz proizvodnje kaprolaktama (suhi) 1 25

Pronalazak se odnosi na oblast zaštite metala od korozije i može se koristiti u industriji nafte i gasa, posebno za zaštitu opreme za proizvodnju nafte od kisele korozije, uključujući vodonik sulfid. Suština izuma: inhibitor sadrži otpad od proizvodnje kaprolaktama koji sadrži kiseonik, koji se koristi kao kocka rektifikacije proizvoda oksidacije cikloheksana i dehidrogenacije cikloheksanola ili njegove mešavine sa alkoholnom frakcijom proizvodnje kaprolaktama, i aditiv koji sadrži dušik, koji sadrži monoetanolamin ili azot koji sadrži otpad proizvodnje amonijaka ili kaprolaktama u masenom omjeru kisika i komponente koja sadrži dušik u mješavini 2,5 - 1:1. 3 w.p. f-ly, 1 tab. Pronalazak se odnosi na oblast zaštite metala od korozije i može se koristiti u industriji nafte i gasa, posebno za zaštitu opreme za proizvodnju nafte od kisele korozije, uključujući vodonik sulfid.

Dosadašnje stanje tehnike poznaje veliki broj sastava inhibitora kisele korozije metala, uključujući jedinjenja koja sadrže azot, sumpor, fosfor i nezasićena.

Od njih, inhibitori korozije proizvedeni na bazi otpada iz petrohemijske industrije su od najvećeg praktičnog interesa. Uključivanje proizvodnog otpada u sintezu inhibitora omogućava značajno proširenje sirovinske baze, smanjenje troškova, a također i povećanje efikasnosti glavne proizvodnje.

Poznati inhibitor atmosferske korozije, predstavljen na bazi otpada proizvodnje kaprolaktama, odnosno teške frakcije dobijene nakon vakuumskog odvajanja cikloheksanona i cikloheksanola od destilacionog ostatka destilacije nusproizvoda oksidacije cikloheksana i dehidroheksanol ciklo POD).

Nedostatak sastava je njegova visoka efikasnost kao inhibitora kisele korozije u uljnim sredinama, velika količina otpada u proizvodnji inhibitora, budući da se koristi samo dio POD ulja. Po tehničkoj suštini izumu najbliži je sastav inhibitora kiselinske korozije u naftnim poljima, koji sadrži otpad od proizvodnje kaprolaktama i aditiv koji sadrži dušik. Veliki obim potrošnje inhibitora kisele korozije u industriji nafte i gasa i prerade nafte diktiraju potrebu za razvojem inhibitorskog sastava koji se odlikuje visokom efikasnošću zaštite, niskim troškovima proizvodnje i dostupnošću sirovina.

Ovaj cilj se postiže time što inhibitor kisele korozije u naftnim poljima sadrži otpadne produkte proizvodnje kaprolaktama koji sadrže kisik i organski aditiv koji sadrži dušik, a ti otpad sadrži kocku rektifikacije proizvoda oksidacije cikloheksana i dehidrogenacije cikloheksanola ili njegovog mješavina s alkoholnom frakcijom proizvodnje kaprolaktama, uzeta u masenom omjeru 4:1, i kao aditiv koji sadrži dušik - otpad od proizvodnje monoetanolamina ili amonijaka, ili kaprolaktama u masenom odnosu komponenti koje sadrže kisik i dušik u mješavini 2.5-1: 1. otpad od proizvodnje amonijaka, koristi se destilacioni ostatak prečišćavanja monoetanolaminskog gasa, a kao otpad od proizvodnje kaprolaktama koristi se proizvod destilacije iz proizvodnje kaprolaktama.

Komparativna analiza sa sastavom prototipa omogućava nam da zaključimo da se predloženi sastav inhibitora korozije razlikuje od poznatog uvođenjem novih komponenti, odnosno kao otpadnog materijala koji sadrži kiseonik iz proizvodnje kaprolaktama, kocke od rektifikacija produkata oksidacije i dehidrogenacije cikloheksanola (POD ulje), mješavine sa organskim rastvaračem - alkoholna frakcija proizvodnje kaprolaktama (SPPC), uzeta u masenom omjeru 4:1. Kao aditiv koji sadrži dušik korišteni su monoetanolamin ili dušikovi otpaci iz proizvodnje amonijaka (destilacijski ostatak od čišćenja plina monoetanolamina) ili kaprolaktama (destilacijski ostatak destilacije kaprolaktama).

Dakle, traženo tehničko rješenje ispunjava kriterij "novitete".

Analiza poznatih sastava inhibitora kisele korozije pokazala je da su neke od komponenti koje se unose u predloženu formulaciju poznate, ali su njihove inhibitorne funkcije slabo izražene (vidi tabelu, primjeri 2 i 3).

Istovremeno, specijalne studije provedene u potonjem slučaju dokazale su antikorozivna svojstva POD ulja kao pojedinačne komponente, kao i kada se mehanički unosi u formulaciju. farbanje, praktično se ne pojavljuju. Zaštitna svojstva POD ulja pojavljuju se samo kada se koristi specijalna tehnologija njegov uvod u kompoziciju.

Komponente predložene formulacije čine sinergističku mješavinu koja može značajno poboljšati učinkovitost zaštite od korozije u različitim okruženjima naftnih polja. Dakle, na osnovu navedenog, možemo zaključiti da predloženo rješenje ispunjava kriterij „inventivnog nivoa“. Kao rezultat implementacije pronalaska, postiže se sljedeći tehnički i socio-ekonomski efekat. Predloženi inhibitor obezbeđuje visoku efikasnost zaštite od korozije ugljovodonika, vode i dvofaznih medija u širokom temperaturnom opsegu upotrebe (od -40 do +60°C); Proizvodnja inhibitora se zasniva na dostupnoj sirovinskoj bazi, uključujući i otpad od proizvodnje velike tonaže koji se trenutno ne koristi kvalifikovano. To omogućava značajno smanjenje troškova proizvodnje inhibitora u odnosu na poznate analoge (jeftine sirovine, organizovanje proizvodnje na lokaciji sirovina, uštedu energetskih resursa za odlaganje otpada, itd.), a istovremeno značajno poboljšanje tehnička i ekonomska efikasnost glavne proizvodnje (kaprolaktam); kvalifikovana upotreba glavnih otpadnih proizvoda velikog kapaciteta proizvodnje kaprolaktama značajno se poboljšava ekonomski pokazatelji tehnologije.

Za eksperimentalnu proveru predloženog sastava inhibitora pripremljeno je 16 uzoraka, od kojih je 8 pokazalo optimalne rezultate. Rezultati su prikazani u tabeli sa primjerima.Kao otpad od proizvodnje kaprolaktama koji sadrži kisik korišteno je "POD ulje" koje odgovara TU 113-03-476-89 ili njegova mješavina sa alkoholnom frakcijom proizvodnje kaprolaktama (SFPC). ), što odgovara TU 113-03-10-5-85. POD ulje je ostatak destilacije produkata oksidacije cikloheksana i dehidrogenacije cikloheksanola. Proizvod sadrži estre karboksilnih kiselina, isparljive komponente (niskomolekularne alkohole i aldehide), cikloheksanol, cikloheksanon, cikloheksiliden-cikloheksanol, teške proizvode polikondenzacije i polimerizacije visokog ključanja. Uvođenje SFPK u sastav u omjeru ulja POD: SFPK = 4:1, uz poboljšanje djelotvornosti zaštite, može značajno poboljšati karakteristike performansi formulacije, proširiti temperaturni raspon njegove primjene (vidi primjere 10 i 12).

Kao organski aditiv koji sadrži dušik, bilo monoetanolamin (TU 6-02-915-84) ili otpad koji sadrži dušik od proizvodnje amonijaka ili kaprolaktama, posebno donji ostatak monoetanolamina za pročišćavanje plinova iz proizvodnje amonijaka (koji imaju sastav, mas.%: monoetanolamin 40-80, voda 15 -50, nečistoće 5-15), koji se trenutno sagorijeva, ili donji produkt destilacije kaprolaktama, što odgovara TU 113-03-10-6-84.

Da bi se smanjio viskozitet inhibitora, u njegov sastav se može uvesti i aditiv surfaktanta kao što su oksietilirani alkilfenoli, na primjer, OP-7 ili OP-10. Navedeni aditiv se može uneti u kompoziciju u količini do 5 tež.% težine inhibitora.

Inhibitor se dobija jednostavnim mešanjem sastojaka na temperaturi od 20-60°C i vremenu mešanja od 2-4 sata Optimalna koncentracija inhibitora u emulziji voda-ulja je 50-200 mg/l.

Inhibiciona svojstva predloženog inhibitora su testirana prema standardnoj metodi (GOST 9.506-87, odeljak 2 OST 14-15-15-7-85) uz sledeće izmene:

Kao kontrolni uzorci korišteni su ravni uzorci (ploče) od čelika St. 3 prema GOST 380-91, veličine 50x20x2 mm, sa rupama na jednom kraju prečnika 4 mm;

kao reakcioni medij korišćen je visoko mineralizovani naftni medij proizvodnog preduzeća "Kuibyshevneft" sa sledećim karakteristikama: sadržaj vodonik sulfida od 140 do 600,0 mg/l, pH 5,4-6,2, gustina 1,025-1,162 g/cm3, stepen mineralizacije 100 -250 g/l, kao i NaCE medijum; sadržaj vodonik sulfida 1156 mg/l, pH 3,35;

ispitivanja su sprovedena gravimetrijskim i elektrohemijskim metodama u dinamičkom režimu;

trajanje testa 6 h na 20 i 60°C. Koncentracija inhibitora u ispitnoj struji bila je 50-200 mg/l Komponentni sastav inhibitora i rezultati ispitivanja korozije pripremljenih uzoraka prikazani su u tabeli primjera 2-6). Kao što se može vidjeti iz gornjih podataka, pojedinačne komponente pokazuju nizak zaštitni učinak. Najveći stepen zaštite od 50,9-55,3% postiže se samo u slučaju upotrebe monoetanolamina ili destilacionog ostatka MEA sa sadržajem u protoku od najmanje 200 mg/l. Kada je odnos ulja POD: komponenta koja sadrži azot ispod 1:1 (primer 8), zaštitni efekat se smanjuje, pri - iznad 1,5:1 (primer 11) ne povećava se za više od 85%. Sa optimalnim omjerom POD ulje: komponenta koja sadrži dušik 1-2,5:1, postiže se maksimalni zaštitni efekat od 87,8-100% pri koncentraciji inhibitora od 50-200 mg/l (primjeri 7, 9, 10, 14, 15 i 16).

Primeri 12 i 13 ilustruju poboljšanje karakteristika performansi (tačka stinjavanja i viskoznost) uvođenjem SPFC i OP-7. Dakle, iz tabele proizilazi da komponente predložene formulacije čine sinergističku mešavinu, što omogućava značajno povećavaju efikasnost zaštite u mineralizovanom tokovu sa ugljem, u poređenju sa inhibitornom sposobnošću pojedinih komponenti

INHIBITOR KISELINE KOROZIJE U OKRUŽENJU NAFITNIH POLJIŠTA

Inhibitor kisele korozije u naftnim poljima, uključujući otpad od proizvodnje kaprolaktama koji sadrži kisik i organski aditiv koji sadrži dušik, karakteriziran time što kao otpad od proizvodnje koji sadrži kisik sadrži destilacijske kocke proizvoda oksidacije cikloheksana i dehidrogenaciju cikloheksanola ili njegove mješavine sa alkoholnom frakcijom proizvodnje kaprolaktama, a kao aditiv koji sadrži dušik - monoetanolamin ili otpad koji sadrži dušik iz proizvodnje amonijaka ili kaprolaktama u masenom odnosu komponenti koje sadrže kisik i dušik u mešavina 2,5 - 1:1.

2. Inhibitor prema zahtjevu 1, naznačen time, što se destilacijski ostatak prečišćavanja monoetanolaminskog plina koristi kao otpad od proizvodnje amonijaka koji sadrži dušik.

3. Inhibitor prema zahtjevu 1, naznačen time, što se destilacijski ostatak destilacije kaprolaktama koristi kao otpad od proizvodnje kaprolaktama koji sadrži dušik.

4. Inhibitor prema zahtjevu 1, naznačen time što je maseni odnos komponenti u mješavini destilacijske kocke proizvoda oksidacije cikloheksana i dehidrogenacije cikloheksanola i alkoholne frakcije proizvodnje kaprolaktama 4:1.

Istaknuto na Allbest

Slični dokumenti

opšte karakteristike reciklaža i mogućnosti korišćenja otpada iz metalurškog kompleksa i hemijske proizvodnje u industriji. Glavni pravci upotrebe grafitne prašine. Vrednovanje otpada od pepela i šljake kao sirovine za građevinske materijale.

sažetak, dodan 27.05.2010


Trenutna drzava probleme ekološka sigurnost u oblasti prerade otpada. Metode prerade radioaktivnog, medicinskog, industrijskog i biološkog otpada. Termička neutralizacija toksičnog industrijskog otpada.

sažetak, dodan 26.05.2015


Vrste kućnog otpada, problem reciklaže. Biološka prerada industrijskog otpada, otpada mlečne industrije. Otpadna industrija celuloze i papira. Recikliranje otpada nakon tretmana vode. Prerada mulja, biorazgradnja otpada.

seminarski rad, dodan 13.11.2010


Karakteristike zbrinjavanja otpada iz mašinskog kompleksa, prerada drveta i proizvodnja građevinskog materijala. Analiza trendova u tretmanu industrijskog otpada na deponijama preduzeća sa fabričkom tehnologijom za neutralizaciju i odlaganje.

sažetak, dodan 27.05.2010


Vazdušna i hidraulička klasifikacija industrijskog otpada prema stepenu opasnosti po zdravlje ljudi. Studija dizajna i principa rada konstrukcija za mehaničku pripremu i preradu čvrstih otpadnih proizvoda.

prezentacija, dodano 17.12.2015


Zaštite okoliša. Reciklaža kućnog i industrijskog otpada. Tehnologije bez otpada. Industrijsko korištenje čvrstog komunalnog otpada. Monitoring životne sredine. Praćenje učenika o metodama prerade čvrstog kućnog otpada.

sažetak, dodan 14.01.2009


Metode za određivanje klase opasnosti toksičnog otpada proizvodnje i potrošnje. Analiza indikatora opasnosti i koncentracija komponenti otpada. Privremeno skladištenje otpada proizvodnje i potrošnje. Zahtjevi za postavljanje i održavanje objekata.

test, dodano 13.05.2014


Posebni vidovi uticaja na biosferu, zagađenje proizvodnim otpadom, zaštita od otpada. Spaljivanje čvrstog otpada: opasnost od dioksina, naknade za skladištenje i odlaganje otpada. Korištenje određenih vrsta otpada i fluorescentnih sijalica, reciklaža.

seminarski rad, dodan 13.10.2009


Problem odlaganja otpada uralskih gradova. Investicije i plan razvoja postrojenja za preradu čvrstog komunalnog otpada (TKO). Intervju ministra prirodni resursi. Problemi prerade i iskorišćavanja industrijskog otpada. Metode prerade otpada.

sažetak, dodan 02.11.2008


Stanje otpadnih voda u regiji Baikal. Uticaj teških metala na životnu sredinu i ljude. Specifičnosti tretmana otpadnih voda na bazi otpada. Globalni problem zbrinjavanja organohlor-a velike tonaže i otpada od pepela i šljake, načini njegovog rješavanja.

Dodatak za plastifikaciju i uvlačenje vazduha za
izgradnja cementnih maltera i betoni. Koristi se kao komponenta cementnih mješavina za poboljšanje tehnoloških performansi betona i maltera u izgradnji monolitnih podova, stropova, estriha, u proizvodnji složenih i kritičnih monolitnih konstrukcija i proizvoda.

Bilo koja mješavina cementa, bilo morta ili betona, zahtijeva je miješanje s vodom. Stvarna potreba cementa za vodom, tj. količina vode
koja mu je potrebna za hidrataciju je oko 15%.

Međutim, postoji još jedan neophodan zahtjev - pokretljivost mješavine maltera / betona. Uz omjer vode i cementa (W / C = 15%), ispostavit će se da je

vrlo krut, praktički "suh": niti ga polagati, niti nivelirati, štoviše, nemojte ga sipati u oplatu.

Da bi cementna smjesa postala pokretljiva, u nju se dodaje oko 30% vode (W/C=30%). Prilikom stvrdnjavanja takvog maltera ili betona, dio vode se troši na hidrataciju cementa, ostatak - gotovo polovica -
isparava ili izlazi kroz kapilare, ostavljajući za sobom slojeve kroz koje komuniciraju pore, uzrokujući dodatno skupljanje betona i pukotine.

Ovo je posebno kritično za konstrukcije velikih linearnih dimenzija, kao što su betonske košuljice u podnim konstrukcijama ili monolitni temelji. Kroz ove pore voda postepeno prodire u debljinu betona/maltera i zamrzavanjem uništava strukturu, dolazi do korozije armature.

Da bi se smanjio višak vode, cementnim smjesama se dodaju plastifikatori tijekom miješanja. Ovi aditivi razrjeđivanjem betona/maltera čine ga pokretljivim i gotovo "samonivelirajućim" uz minimum viška vlage.

Zbog toga ne ostaje višak vode u debljini betona/maltera koji treba ukloniti. Komunikacijske pore se ne formiraju. Beton dobiva gustoću, čvrstoću, čvrstoću, značajno se smanjuje njegovo skupljanje, povećava se otpornost na pukotine.

Takve prednosti ima plastifikator ShchSPK koji se preporučuje za upotrebu u skladu sa GOST 28013–89.

Sa mehaničkim miješanjem cementne smjese SCHSPK doprinosi uključivanju mikromehurića vazduha u rastvor, koji ostaju u njemu.

deblji u obliku zatvorenih sfernih pora i dodatno povećavaju otpornost na pucanje i čvrstoću konstrukcije na savijanje.

SCHSPK povećava otpornost betona na smrzavanje za 1,5-2 puta, smanjuje potrošnju cementa do 8% uz zadržavanje potrebne pokretljivosti i specificirane
snagu.

NAČIN PRIMJENE

SCHSPK se dodaje u vodu za mešanje ili - uz mehaničko mešanje - direktno u mikser. Mora se uzeti u obzir: ako koristite SCHSPK, tada će vam za potrebnu pokretljivost smjese biti potrebna voda 20-30% manje nego inače. Kada se koristi u gipsanim malterima, najbolji rezultati se postižu u završnim premazima stvaranjem guste, visoke čvrstoće i vodootporne površine. Ako se beton priprema ili transportuje automikserom, moguće je dodati SHSPK direktno u mikser u količini od jednog pakovanja, oko 5 litara ili više, po nahođenju majstora.

STOPE POTROŠNJE

Optimalna stopa unošenja SCHSPK u betone/maltere je 0,3-1,2% masenog udjela cementa, tj. otprilike 100–300 g na 100 kg betona/maltera. O dodavanju SCHSPK u mikser - pogledajte kraj prethodnog pasusa.

SKLADIŠTENJE

Rok trajanja 1 godina. Temperatura skladištenja je neograničena.
Nakon odmrzavanja, fizičko-hemijska svojstva schSPK su očuvana. U slučaju blagog raslojavanja tokom skladištenja, promešati pre upotrebe.

SIGURNOSNE MJERE

SCHSPK nezapaljiva tečnost. Ima alkalnu reakciju. Prema GOST 12.1.007–76, zabranjeno je jesti i pušiti na mjestima gdje se koristi SCHSPK. Kada se udari otvorene površine brzo isperite kožu vodom.

PAKET

Plastična boca 5,25 l; 70 komada po paleti.

1

Razmatran je način plavljenja naftnih polja alkalnim tenzidom. Posebnost ove tehnologije je u sekvencijalnom ubrizgavanju otpadnih otopina iz drvoprerađivačke (lignosulfonati) i petrohemijske (alkalno otjecanje iz proizvodnje kaprolaktama) industrije. Sa ekonomske tačke gledišta, tehnologija štedi resurse, jer su cijene korištenih sastojaka znatno niže od onih koje se nude na tržištu za surfaktante i alkalne komponente. Za efikasnu primenu ove tehnologije korišćenjem novih hemijskih reagensa razvijen je program eksperimentalnih i teorijskih studija koji obuhvata: terensku analizu, uzorkovanje ulja, uzorkovanje jezgra, laboratorijske studije, kompjutersko modeliranje i procenu efikasnosti primenjene tehnologije. Određuju se numeričke vrijednosti glavnih parametara: viskoznost, zasićenost uljem, kiselost nafte, propusnost, vodenost, temperatura, sadržaj gline, salinitet formacijske vode, koji s velikom vjerovatnoćom garantuju efikasnost alkalnog plavljenja.

proizvodnja nafte

faktor povrata ulja (OR)

metode poboljšanog povrata nafte (EOR)

alkalni rastvor

surfaktanti

međufazna napetost

kiselinski broj

omjer istiskivanja ulja

sedimentacija

lignosulfonati (LSTA)

alkalni efluenti iz proizvodnje kaprolaktama (SCHSPK)

1. Boxerman A.A., Mishchenko I.T. Potencijal savremenim metodama poboljšani oporavak nafte // Nafta i kapital. "Tehnologije gorivnog i energetskog kompleksa". - 2006. - br. 6 (31). – str. 47–52.

2. Zheltov Yu.P. Razvoj naftnih polja. – M.: Nedra, 1986. – 332 str.

3. Strana iskustva u korišćenju termalne, gasne, hemijske metode poboljšani oporavak ulja. – http://www.neftepro.ru/publ/25-1-0-57.

4. Lenchenkova L.E. Povećana iskorištavanje nafte iz ležišta fizičkim i hemijskim metodama. – M.: Nedra, 1998. – 394 str.

5. Surguchev M.L. Sekundarne i tercijarne metode pojačanog izdvajanja nafte - M.: Nedra, 1985. - 308 str.

6. Patent br. 2060375 Ruska Federacija/ Gazizov A.Sh.; Klyshnikov S.V.; Galaktionova L.A.; Gazizov A.A. "Kompozicije za istiskivanje nafte iz ležišta". Objavljeno 20.05.96, Bul. br. 14.

7. Primjena modernih metoda poboljšanog povrata nafte u Rusiji: važno je ne gubiti vrijeme // Ernst & Young. – 2013. – Od 3–6.

Povećana iskorištavanje nafte je relevantna kako za razvoj novih, tako i za eksploataciju starih, čak i onih koji su značajno iscrpljeni. A u uslovima kada su kolosalne rezerve nafte koncentrisane na dugotrajno razvijenim poljima, metode poboljšane eksploatacije nafte su od najveće važnosti.

Trenutno se u domaćoj i stranoj praksi široko koristi plavljenje proizvodnih formacija u cilju intenziviranja proizvodnje nafte i povećanja faktora iskorištenja nafte (ORF). Plavljenje vodom obezbeđuje visok faktor povrata nafte zbog dva faktora: održavanje pritiska u ležištu na efektivnom nivou za razvoj polja; fizička zamjena nafte vodom u porama ležišta. Uz sve prednosti metode vodoplavljenja kojima je ovladala naftna industrija, ona ipak ne obezbjeđuje potreban stepen izvlačenja nafte iz ležišta. glavni razlog nemogućnost postizanja potpunog istiskivanja nafte vodom iz akumulacija tokom njihovog plavljenja leži u nemešljivosti istisnutih i istisnutih fluida, usled čega se formira međuprostor između ovih fluida i nafta se zadržava u poroznom mediju kapilarnim silama . Osim toga, nepotpuno istiskivanje nafte vodom u akumulacijskim područjima pokrivenim plavljenjem posljedica je heterogene strukture ležišta, hidrofobizacije ležišnih stijena zbog adsorpcije komponenti teške nafte na površini zrna stijena, kao i razlike u svojstvima ističućih i istisnutih tečnosti, što dovodi do pojave hidrodinamičke nestabilnosti kontakta ulje-voda. Kao rezultat, dolazi do prodora istisnog sredstva u proizvodne bušotine, značajnog smanjenja koeficijenata istiskivanja nafte iz poroznog medija i pokrivenosti ležišta drenažom.

Nafta ostaje u poroznom mediju formacija podvrgnutih plavljenju u obliku filmova na zrncima stijena i kuglicama koje se nalaze u slijepim porama ili na mjestima poroznog medija formacija koje voda zaobilazi.

Upotreba hemijskih reagensa tokom plavljenja može značajno povećati faktor povrata nafte. Injektiranje lužina, vodenih rastvora tenzida (tenzida), kiselina i drugih reagensa dovodi do promene svojstava formacijske vode i međuprostora između vode, nafte i kamena; do smanjenja parametra relativne pokretljivosti i poboljšanja svojstava vode za pranje ulja. Na primjer, surfaktanti se koriste za modificiranje vlaženja, mogu promovirati formiranje emulzije, prenošenje, smanjenje viskoznosti faze i stabilizaciju disperzije.

Mehanizam procesa istiskivanja nafte iz ležišta vodenom otopinom tenzida niske koncentracije zasniva se na činjenici da se u ovom slučaju površinski napon između nafte i vode smanjuje sa 35-45 na 7-8,5 mN/m i vlaženje ugao kvarcne ploče se povećava sa 18 na 27 g. Posljedično, napetost vlaženja se smanjuje za 8-10 puta. Studije BashNIPIneft-a pokazale su da optimalnu masenu koncentraciju nejonskih surfaktanata u vodi treba smatrati 0,05-0,1%. Ovakvo rješenje sa međufaznom napetošću na kontaktu ulje-voda od 7-8 mN/m, kako pokazuju studije, ne može značajno smanjiti zaostalu zasićenost uljem nakon konvencionalnog plavljenja ležišta, budući da su kapilarne sile, iako smanjene, ipak dovoljno velike da držati ulje okruženo vodom u velikim porama. Pomicanje nafte vodenom otopinom tenzida niske koncentracije pri početnoj zasićenosti uljem i smanjenoj međufaznoj napetosti dovodi do blagog smanjenja volumena nafte blokirane vodom u velikim porama poplavljenog dijela formacije. Vodeni rastvori nejonskih tenzida u ovom slučaju povećavaju efikasnost pomeranja u proseku za 2,5-3%. Veća efikasnost istiskivanja ulja vodenom otopinom tenzida pri početnoj zasićenosti uljem objašnjava se činjenicom da smanjena međufazna napetost između ulja i otopine surfaktanta poboljšava mehanizam istiskivanja ulja iz mikrohomogenog poroznog medija, ali nije dovoljna za pomicanje globula ulja. blokiran vodom u velikim porama. Prema mnogim istraživačima, vodene otopine površinski aktivnih tvari s visokim međufaznim naponom (5-8 mN/m) mogu povećati konačnu iskorištavanje nafte u formacijama kvarcnih slabih škriljaca za najviše 2-5% u poređenju sa konvencionalnim plavljenjem, ako je potrebno primjenjivati ​​od početne faze razvoja.

Međutim, hemijska poplava ima svoje nedostatke. Najveći nedostatak plavljenja površinski aktivnih tvari niske koncentracije je visoka međufazna napetost između ulja i otopine i visoka adsorpcija kemikalije na stijenu. On dovodi u pitanje njihovu upotrebu za povećanje kapaciteta istiskivanja vode. Glavni nedostatak polimernog plavljenja je da se produktivnost injekcionih bušotina naglo smanjuje zbog naglog povećanja prividnog viskoziteta u zonama dna, što se ne može uvijek kompenzirati povećanjem pritiska ubrizgavanja zbog uništavanja molekula polimera.

Koristeći metodu alkalnog plavljenja naftnih ležišta, koja se zasniva na interakciji alkalija sa ležišnom naftom i stenom, moguće je postići smanjenje međufaznog napona na granici faze ulje-alkalni rastvor i povećanje kvašenja kamena vodom. .

Kada alkalne otopine dođu u kontakt s uljima koja posebno aktivno djeluju s alkalijama zbog niske međufazne napetosti, formiraju se fino dispergirane emulzije tipa “ulje u vodi”, a sa nisko aktivnim uljima – tipa “voda u ulju”.

Svrha studije. Nedostaci metode alkalnog plavljenja su vrlo strogi kriterijumi za njenu primenljivost u smislu naftne aktivnosti. Mineralizacija ležišta i injektirane vode i visok sadržaj gline u stijeni također mogu isključiti mogućnost primjene metode.

AT poslednjih godina počeo je koristiti kombiniranu metodu plavljenja, a to je tretman alkalnim površinski aktivnim tvarima. Svrha pumpanja ovakvog kombinovanog sastava tokom sprovođenja procesa plavljenja je da se smanji zaostala zasićenost uljem rezervoara koji se razvija. Ova vrsta plavljenja objedinjuje prednosti alkalnog i nejonskog tenzida i minimizira njihove nedostatke.

Posljednjih dvadeset godina Kina je bila lider u polju ubrizgavanja alkalnog sastava. Ova vrsta poplava uspješno se primjenjuje na velikim poljima kao što su Daqing i Shengli. Kao rezultat, na polju Daqing je postignuto povećanje faktora iskorištenja nafte za 13%, a na polju Shengli za 5%.

Kombinirano alkalno plavljenje korišteno je na više od 30 američkih polja. Kao rezultat ove vrste utjecaja, prosječno povećanje faktora iskorištenja nafte iznosilo je 7,5%.

Glavni ograničavajući faktor u primjeni ove tehnologije je visoka cijena reagensa. S tim u vezi, postoji potreba za proučavanjem djelotvornosti alkalnog plavljenja korištenjem novih jeftinijih komponenti i sastava na njihovoj osnovi. Kao takvi reagensi proučavani su lignosulfonati (LST) i alkalni efluent iz proizvodnje kaprolaktama (ACHSPK) u kombinaciji sa kompleksom surfaktanta (ML-Super).

Lignosulfonat (LST) je prirodni vodotopivi sulfonski derivat lingina, nastaje sulfitnom metodom delingifikacije drveta. Interes za lignosulfonate, kako praktični tako i teoretski, je zbog njihove visoke površinske aktivnosti.

Alkalni efluent iz proizvodnje kaprolaktama (ACS) je vodeni rastvor natrijumovih soli kiselih nusproizvoda vazdušne oksidacije cikloheksana. ShchSPK se koristi u građevinskoj industriji i industriji građevinskih materijala, kao iu proizvodnji nafte - za povećanje iskorištenja nafte.

Materijali i metode istraživanja

Ubrizgavanjem rastvora LST (anionskih tenzida, pH = 4-4,5), koji su obično u koloidnom stanju u slatkoj vodi (stepen hidratacije 30-35%), snižava se površinski napon vode, stvaraju stabilne emulzije i pene, i dobro potiskuje centre adsorpcije Surfaktant na stijeni produktivne formacije.

Injektiranje rastvora SCHSPK sa ML-Super-om se takođe vrši na slatku vodu. Prilikom interakcije s vodom dolazi do taloženja u visokopropusnim međuslojevima, njihova propusnost se smanjuje i, kao rezultat toga, heterogenost propusnosti se izravnava uz istovremeno povećanje koeficijenta istiskivanja nafte vodom uz stvaranje površinski aktivnih tvari tijekom interakcije alkalnih reagensa s uljem ( pH = 11-13).

Značajka predložene tehnologije je korištenje jeftinog otpada iz drvne i petrohemijske industrije. Istovremeno, trebalo bi da se razvije sveobuhvatan program plavljenja koji ima svojstva ispiranja nafte i vodoizolaciona svojstva, budući da je interakcija dva sastojka jedan s drugim i sa slanom formacijskom vodom praćena taloženjem.

Treba napomenuti da je upotreba i LST komponente i SSPK komponente u tehnologijama poboljšane povrata nafte u našoj zemlji odavno poznata. Dakle, u patentu Ruske Federacije 2060375 (prioritet 25.05.1994) kao alkalni aditiv ubrizganoj vodi predlaže se upotreba ASPK u koncentracijama od 4 do 99,9%. Kompozicije za formiranje gela na bazi lignosulfonata sa različitim umreživačima i aditivima zaštićene su autorskim sertifikatima još u SSSR-u - SU1716094 A1 (prioritet od 21.05.1990.). Ipak, ovi hemijski reagensi nisu korišćeni zajedno ni u Rusiji ni u inostranstvu.

Korištenje ove tehnologije korištenjem predloženih novih kemijskih reagensa treba opravdati eksperimentalnim studijama. Izrađen je program ovakvih studija koji uključuje: terensku analizu, uzorkovanje ulja, uzorkovanje jezgra, laboratorijske studije, kompjutersko modeliranje i ocjenu efikasnosti primijenjene tehnologije.

Rezultati istraživanja i diskusija

Na osnovu dosadašnjeg iskustva sa alkalnim plavljenjem, razvijen je niz kriterija za odabir polja kandidata za uspješnu implementaciju alkalnog plavljenja.

Kriterijumi za odabir ležišta - kandidata za alkalno plavljenje

Dakle, nakon analize geoloških i fizičkih karakteristika ležišta u skladu sa ovim kriterijumima, potrebno je razmotriti tehnološke parametre ležišta. Moraju zadovoljiti zahtjeve alkalnog plavljenja.

Uzimanje uzoraka nafte i uzorkovanja jezgra je neophodno za utvrđivanje geoloških i fizičkih parametara polja, kao i za potvrdu efikasnosti tehnologije na kompozitnim modelima ležišnog elementa polja.

Laboratorijske studije se sastoje od pronalaženja kiselinskog broja nafte (ovaj parametar je jedan od glavnih kriterijuma za primenu alkalnog plavljenja), određivanja efikasnosti istiskivanja nafte i procene povećanja efikasnosti sweep-a na najjednostavnijim volumetrijskim modelima.

Kiselost ulja je količina alkalija potrebna za neutralizaciju organskih kiselina u 100 ml ulja, mjerena u mg.

Kiselinski broj se određuje metodom potenciometrijske titracije. Metoda se sastoji u otapanju ispitivanog naftnog proizvoda u mješavini alkohola i benzena i titriranju dobivene otopine kaustičnom potašom. Prema ovom kriteriju ulja se dijele na visoko aktivna, aktivna i niskoaktivna.

Faktori pomaka određuju se na modelima linearnih ležišta.

Predmet ispitivanja je priroda interakcije dviju tekućina koje se ne miješaju (nafta i voda) kada se filtriraju u uvjetima koji odgovaraju (bliskim) uslovima ležišta kroz kompozitni uzorak stijene pravilnog geometrijski oblik, pripremljen iz jezgre proučavane akumulacije i orijentisan paralelno sa ležištem.

Modeliranje procesa istiskivanja nafte vodom vrši se na kompozitnom linearnom modelu formacijskog elementa, sastavljenom od 10 standardnih uzoraka jezgre uzetih iz produktivne formacije polja.

Prvo se koristi formaciona voda kao tečnost za istiskivanje, a zatim predloženi hemijski reagensi. Pomjeranje se vrši na temperaturama rezervoara konstantnom brzinom sve dok izlazni fluid nije potpuno poplavljen.

Na kraju procesa istiskivanja nafte radnim sredstvom, metodom materijalnog bilansa se izračunavaju koeficijenti pomaka za modele elemenata ležišta polja. Koeficijent pomaka se mijenja u jednom ili drugom smjeru, što omogućava da se govori o djelotvornosti ove tehnologije.

Za procjenu povećanja efikasnosti čišćenja plavljenjem, koristi se model elementa rezervoara sa cijevima paralelnog toka. Protočne cijevi su kompozitni modeli elementa rezervoara, koji se razlikuju po propusnosti najmanje 5 puta, imaju zajednički ulaz i odvojene izlaze. Kroz protočne cijevi, ulje se istiskuje formacijskom vodom, a zatim predloženim reagensima. Istovremeno se bilježi promjena zapreminskih brzina duž paralelnih protočnih cijevi, što ukazuje na preraspodjelu filtracijskih tokova i, kao rezultat, povećanje faktora zamaha.

Poslednji korak je procena efikasnosti tehnologije izračunavanjem protoka pre i posle implementacije tehnologije.

Zaključak

U ovom radu se razmatra plavljenje alkalno-tenzida, čiji je glavni ograničavajući faktor visoka cijena surfaktanta. S tim u vezi, predloženo je korištenje jeftinijih reagensa - drvnog otpada (LST) i petrohemijske (SCHSPK) industrije. Za procjenu efikasnosti predložene tehnologije primjenom novih hemikalija razvijen je istraživački program prema kojem se svako polje kandidata analizira prema razvijenim kriterijima selekcije, nakon čega se uz korištenje laboratorijskih studija i kompjuterske simulacije može govoriti o uspješnom implementacija alkalnog plavljenja.

Bibliografska veza

Petrov I.V., Tjutjajev A.V., Dolžikova I.S. RAZVOJ PROGRAMA ZA EKSPERIMENTALNU PROCJENU EFIKASNOSTI ALKALNO-SAS plavljenja NAFTNIH POLJA // Uspehi moderne prirodne nauke. - 2016. - br. 11-1. - S. 182-185;
URL: http://natural-sciences.ru/ru/article/view?id=36207 (datum pristupa: 24.07.2019.). Predstavljamo Vam časopise koje izdaje izdavačka kuća "Academy of Natural History"