Izaziva zagrijavanje žica (toplotni gubici) i ovisi o materijalu strujnih provodnika i njihovom poprečnom presjeku. Za vodove sa žicama malog poprečnog presjeka, izrađene od obojenog metala (aluminij, bakar), aktivni otpor se uzima jednak omskom (DC otpor), budući da se površinski efekat manifestira na industrijskim frekvencijama od 50-60 Hz je neprimjetan (oko 1%). Za žice velikog poprečnog presjeka (500 mm ili više), fenomen skin efekta na industrijskim frekvencijama je značajan

Aktivni linearni otpor linije određuje se formulom, Ohm / km

gdje je specifični aktivni otpor materijala žice, Ohm mm / km; F- odjeljak fazna žica(vena), . Za tehnički aluminij, ovisno o njegovoj marki, možete uzeti = 29,5-31,5 Ohm mm / km, za bakar = 18,0-19,0 ​​Ohm mm 2 / km.

Aktivni otpor ne ostaje konstantan. Zavisi od temperature žice, koja je određena temperaturom okolnog zraka (okoline), brzinom vjetra i vrijednošću struje koja prolazi kroz žicu.

Ohmski otpor može se pojednostavljeno tumačiti kao prepreka usmjerenom kretanju naboja čvorova kristalne rešetke materijala provodnika, koji osciliraju oko ravnotežnog stanja. Intenzitet oscilacija i, shodno tome, omski otpor raste sa temperaturom provodnika.

Ovisnost aktivni otpor na temperaturi žice t definisano kao

gdje je standardna vrijednost otpora R 0, izračunata po formuli (4.2) , na temperaturi provodnika t= 20°C; a - temperaturni koeficijent električni otpor, Ohm/deg (za bakarne, aluminijumske i čelično-aluminijske žice α = 0,00403, za čelik α = 0,00405).

Poteškoća u rafiniranju aktivnog otpora vodova prema (4.3) je u tome što temperatura žice, koja ovisi o trenutnom opterećenju i intenzitetu hlađenja, može znatno premašiti temperaturu okoline. Potreba za takvim pojašnjenjem može se pojaviti prilikom izračunavanja sezonskih električnih režima.

Kada se faza nadzemnog voda podijeli na n identične žice u izrazu (4.2) potrebno je uzeti u obzir ukupan poprečni presjek faznih žica:

4.2. Induktivna reaktansa

Zahvaljujući magnetsko polje nastaju oko i unutar provodnika kada teče kroz njega naizmjenična struja. U provodniku se indukuje EMF samoindukcije, usmjeren prema Lenzovom principu, suprotno od EMF izvora

Otpor koji EMF samoindukcije vrši na promjenu EMF izvora, a određuje induktivni otpor provodnika. Što je veća promjena veze fluksa, određena frekvencijom struje = 2nf (brzina promjene struje di/dt), a vrijednost induktivnosti faze L, ovisno o izvedbi (granjanju) faze, i trofaznog dalekovoda u cjelini, to je veći induktivni otpor elementa X = L. Odnosno, za istu liniju (ili samo električna zavojnica) sa povećanjem frekvencije struje napajanja f, induktivna reaktansa raste. Naravno, na nultoj frekvenciji =2nf=0, na primjer, u mrežama jednosmerna struja, nema induktivnog otpora dalekovoda.

Na induktivni otpor faza višefaznih vodova utiče i relativni položaj fazne žice(živio). Pored EMF-a samoindukcije, u svakoj fazi se indukuje i suprotni EMF međusobne indukcije. Dakle, sa simetričnim rasporedom faza, na primjer, duž vrhova jednakostraničnog trougla, rezultirajući suprotni EMF u svim fazama je isti, pa su stoga induktivni fazni otpori proporcionalni njemu isti. Kod horizontalnog rasporeda faznih žica, fluksna veza faza nije ista, pa se induktivni otpori faznih žica međusobno razlikuju. Da bi se postigla simetrija (identičnost) faznih parametara na posebnim nosačima, vrši se transpozicija (preuređenje) faznih žica.

Induktivna reaktancija, koja se odnosi na 1 km linije, određena je empirijskom formulom, Ohm / km,

Ako uzmemo trenutnu frekvenciju od 50 Hz, onda na naznačenoj frekvenciji = 2nf = 314 rad/s za žice od obojenih metala (|m = 1) dobijamo, Ohm/km,

Međutim, za navedene nadzemne vodove nazivni naponi karakteristični odnosi između parametara R 0<nžice u fazi, povećava se ekvivalentni polumjer cijepanja fazne strukture (slika 4.4):

(4.23)

gdje je a razmak između žica u fazi, jednak 40-60 cm.

Analiza zavisnosti (4.23) pokazuje da ekvivalent pokazuje da ekvivalentni poluprečnik faze varira u rasponu od 9,3 cm (na n= 2) do 65 cm (sa n= 10) i malo zavisi od poprečnog preseka žice. Glavni faktor koji određuje promjenu je broj žica u fazi. Budući da je ekvivalentni polumjer podijeljene faze mnogo veći od stvarnog polumjera žice nepodijeljene faze, onda induktivno

otpor takvog nadzemnog voda, određen transformiranom formulom oblika (4.24), Ohm / km, opada:

(4.24)

Smanjenje X 0, postignuto uglavnom smanjenjem vanjskog otpora X " 0, relativno je malo. Na primjer, kada se faza nadzemnog voda 500 kV dijeli na tri žice - do 0,29-0,30 Ohm / km, tj. treće.Prema tome sa smanjenjem otpora

Povećava se propusnost (idealna granica) linije:

(4.25)

Naravno, sa povećanjem ekvivalentnog radijusa faze, jačina električnog polja oko faze opada i, posljedično, gubitak snage za koronu. Ipak, ukupne vrijednosti ovih gubitaka za nadzemne vodove visokog i ultravisokog napona (220 kV i više) su značajne vrijednosti, koje se moraju uzeti u obzir pri analizi načina rada vodova ovih naponskih klasa ( pirinač. 4.5).

Podjelom faze na nekoliko žica povećava se kapacitet nadzemnog voda i, shodno tome, kapacitet:

(4.26)

Na primjer, kada se faza nadzemnog voda 220 kV podijeli na dvije žice, provodljivost se povećava sa 2,7 10 -6 na 3,5 10 -6 S/km. Tada je snaga punjenja nadzemnog voda od 220 kV srednje dužine, na primjer 200 km.

što je srazmerno prenošenoj snazi ​​na nadzemnim vodovima ove naponske klase, posebno sa prirodnom snagom vodova

(4.27)

4.6. Ekvivalentni dijagrami vodova

Iznad je opis pojedinačnih elemenata linijskih ekvivalentnih kola. U skladu sa njihovom fizičkom manifestacijom, pri modeliranju električnih mreža koriste se dijagrami nadzemnih vodova, kablovskih vodova i sabirnica prikazani na pirinač. 4.5, pirinač. 4.6, pirinač. 4.7. Hajde da damo neka opšta objašnjenja za ove šeme.

Prilikom proračuna simetričnih stacionarnih režima ES-a, ekvivalentno kolo se pravi za jednu fazu, odnosno njene longitudinalne parametre, prikazuju se i izračunavaju otpori Z = R + JX za jednu faznu žicu (jezgro), a pri cijepanju faze , uzimajući u obzir broj žica u fazi i ekvivalentni polumjer fazne strukture nadzemnog voda.

Kapacitivna vodljivost Vs, uzima u obzir provodljivosti (kapacitivnosti) između faza, između faza i zemlje i odražava generiranje snage punjenja cijele trofazne linije linije:

Linija aktivna provodljivost g, prikazan kao šant između faze (jezgra) i nulte potencijalne tačke kola (zemlje), uključuje ukupne gubitke aktivne snage u koroni (ili izolaciji) tri faze:

Poprečne provodljivosti (šantovi) Y=G+jX u ekvivalentnim kolima, ne možete predstavljati, već zamijeniti sa snagama ovih šantova ( pirinač. 4.5, b; pirinač. 4.6, b ). Na primjer, umjesto aktivne provodljivosti, oni pokazuju gubitke aktivne snage u nadzemnim vodovima:

(4.29)

ili u CL izolaciji:

Umjesto kapacitivnog provođenja, oni ukazuju na stvaranje snage punjenja

(4.30a)

Navedeno razmatranje poprečnih grana dalekovoda po opterećenjima pojednostavljuje procjenu električnih režima koji se izvode ručno. Takva linijska ekvivalentna kola nazivaju se izračunata ( pirinač. 4.5, b; pirinač. 4.6, b).

U dalekovodima napona do 220 kV, pod određenim uslovima, pojedini parametri se mogu zanemariti ako je njihov uticaj na rad mreže neznatan. U tom smislu, ekvivalentna kola linija prikazana na pirinač. 4.1, u nekim slučajevima se može pojednostaviti.

U nadzemnim vodovima napona do 220 kV, gubici snage na koronu, au CL sa naponom do 35 kV dielektrični gubici su neznatni. Stoga se u proračunima električnih režima oni zanemaruju i, shodno tome, aktivna provodljivost se uzima jednakom nuli ( pirinač. 4.6). Uzimanje u obzir aktivne provodljivosti potrebno je za nadzemne vodove napona 220 kV i za nadzemne vodove napona 110 kV i više u proračunima koji zahtijevaju proračun gubitaka električne energije, te za nadzemne vodove napona 330 kV i više, također prilikom izračunavanja električnih modova ( pirinač. 4.5).

Potreba da se uzme u obzir kapacitet i snaga punjenja linije zavisi od uporedivosti snage punjenja i opterećenja. U lokalnim mrežama male dužine pri nazivnim naponima do 35 kV, struje i snage punjenja su mnogo manje od onih opterećenja. Stoga se u CL kapacitivna provodljivost uzima u obzir samo pri naponima od 20 i 35 kV, au VL se može zanemariti.

U distriktnim mrežama (110 kV i više) sa značajnim dužinama (40-50 km i više), kapaciteti punjenja mogu biti srazmjerni sa opterećenjem i podliježu obaveznom obračunu ili direktno ( pirinač. 4.6, b) ili uvođenjem kapacitivnih provodljivosti ( pirinač. 4.6, a).

U žicama nadzemnih vodova malog presjeka (16-35 mm 2) prevladavaju aktivni otpori, a kod velikih poprečnih presjeka (240 mm 2 u područnim mrežama napona 220 kV i više) određuju se svojstva mreža. po njihovim induktivnostima. Aktivni i induktivni otpori žica srednjeg presjeka (50-185 mm 2) su blizu jedan drugom. U CL sa naponom do 10 kV malih poprečnih presjeka (50 mm 2 i manje), aktivni otpor je odlučujući i u ovom slučaju se induktivni otpori možda neće uzeti u obzir ( pirinač. 4.7b).

Potreba da se uzmu u obzir induktivni otpori također ovisi o udjelu reaktivne komponente struje u ukupnom električnom opterećenju. Prilikom analize električnih uslova sa niskim faktorima snage (cos<0,8) индуктивные сопротивления КЛ необходимо учитывать. В про­тивном случае возможны ошибки, приводящие к уменьшению действитель­ной величины потери напряжения.

Ekvivalentna kola za DC dalekovode mogu se smatrati posebnim slučajem ekvivalentnih kola za AC dalekovode na X = 0 i b = 0.

Objavljeno 01/10/2012 (važi do 04/10/2013)

Teoretski se smatra da se linija električne mreže sastoji od beskonačnog broja aktivnih i reaktivnih otpora i provodljivosti ravnomjerno raspoređenih duž nje.

Precizno razmatranje uticaja distribuiranih otpora i provodljivosti je teško i neophodno pri proračunu veoma dugih vodova, koji se ne razmatraju u ovom kursu.

U praksi su ograničeni na pojednostavljene metode proračuna, s obzirom na liniju sa koncentrisanim aktivnim i reaktivnim otporima i provodljivostima.

Za proračune se uzimaju pojednostavljena linijska ekvivalentna kola, i to: ekvivalentno kolo u obliku slova U, koje se sastoji od serijski povezanih aktivnih (r l) i reaktivnih (x l) otpora. Aktivna (g l) i reaktivna (kapacitivna) (b l) provodljivost su uključene na početku i kraju linije za 1/2.

Ekvivalentni krug u obliku slova U tipičan je za nadzemne dalekovode napona 110-220 kV i dužine do 300-400 km.

Aktivni otpor se određuje formulom:

r l \u003d r oko ∙l,

gdje je r o - specifični otpor Ohm / km na t o žice + 20 o, l - dužina linije, km.

Aktivni otpor žica i kablova na frekvenciji od 50 Hz obično je približno jednak omskom otporu. Fenomen površinskog efekta nije uzet u obzir.

Specifični aktivni otpor r o za čelično-aluminijske i druge žice od obojenih metala određuje se iz tabela u zavisnosti od poprečnog presjeka.

Za čelične žice, skin efekat se ne može zanemariti. Za njih, r o zavisi od poprečnog presjeka i struje koja teče i nalazi se u tabelama.

Na temperaturi žice različitoj od 20 ° C, otpor linije je specificiran prema odgovarajućim formulama.

Reaktancija se određuje prema:

x l \u003d x oko ∙l,

gdje je x o specifična reaktansa Ohm/km.

Specifični induktivni otpori faza nadzemnih vodova su općenito različiti. Prilikom izračunavanja simetričnih načina rada koriste se prosječne vrijednosti x o:

gdje je r pr - polumjer žice, cm;

D cf - srednja geometrijska udaljenost između faza, cm, određena je sljedećim izrazom:

D av = (D AV D AV D SA) 1/3

Gdje su D AB, D AB, D SA udaljenosti između žica odgovarajućih faza A, B, C.

Na primjer, kada se faze nalaze na uglovima jednakostraničnog trougla sa stranom D, srednja geometrijska udaljenost je D.

D AB = D BC = D SA = D

Sa položajem žica dalekovoda u vodoravnom položaju:

D AB \u003d D BC \u003d D

D SA \u003d 2D

Prilikom postavljanja paralelnih kola na podupirače sa dvostrukim krugom, veza fluksa svake fazne žice određena je strujama oba kola. Promjena X 0 zbog utjecaja drugog lanca ovisi o udaljenosti između lanaca. Razlika X 0 jednog kola sa i bez uzimanja u obzir uticaja drugog kola ne prelazi 5-6% i ne uzima se u obzir u praktičnim proračunima.

U dalekovodima sa U nom ≥330 kV (ponekad na naponu od 110 i 220 kV), žica svake faze je podijeljena na nekoliko žica. Ovo odgovara povećanju ekvivalentnog radijusa. U izrazu za X 0:

X o \u003d 0,144lg (D cf / r pr) + 0,0157 (1)

umjesto r koristi se pr

r eq \u003d (r pr a cf pf-1) 1 / pF,

gdje je r eq ekvivalentni polumjer žice, cm;

a cf je srednja geometrijska udaljenost između žica jedne faze, cm;

n f - broj žica u jednoj fazi.

Za liniju s razdvojenim žicama, posljednji član u formuli 1 smanjuje se za n f puta, tj. ima oblik 0,0157/n f.

Specifični aktivni otpor linije linije sa razdvojenim žicama određuje se na sljedeći način:

r 0 \u003d r 0pr / n f,

gdje je r 0pr otpornost žice određenog presjeka, određena iz referentnih tabela.

Za čelično-aluminijske žice, X 0 se određuje iz referentnih tabela, ovisno o poprečnom presjeku, za čelične žice, ovisno o poprečnom presjeku i struji.

Aktivna vodljivost (g l) linije odgovara dvije vrste gubitaka aktivne snage:

1) od struje curenja kroz izolatore;

2) gubici na kruni.

Struje curenja kroz izolatore (TF-20) su male i gubici u izolatorima se mogu zanemariti. U nadzemnim vodovima (VL) napona od 110 kV i više, pod određenim uvjetima, jačina električnog polja na površini žice raste i postaje kritičnija. Vazduh oko žice se intenzivno ionizira, formirajući sjaj - krunu. Korona odgovara gubicima aktivne snage. Najradikalniji način smanjenja gubitaka snage na koronu je povećanje prečnika žice, za visokonaponske vodove (330 kV i više) korištenje cijepanja žice. Ponekad možete koristiti takozvanu sistemsku metodu da smanjite gubitke snage korone. Dispečer smanjuje mrežni napon na određenu vrijednost.

S tim u vezi, postavljeni su najmanji dozvoljeni dijelovi duž krune:

150 kV - 120 mm 2;

220 kV - 240 mm2.

Korona žica vodi do:

do smanjenja efikasnosti,

Za povećanu oksidaciju površine žica,

Do pojave radio smetnji.

Prilikom izračunavanja stacionarnih režima mreža do 220 kV, aktivna provodljivost se praktički ne uzima u obzir.

U mrežama sa U nom ≥330 kV, pri određivanju gubitaka snage pri proračunu optimalnih režima potrebno je uzeti u obzir gubitke korone.

Kapacitivna vodljivost (u l) linije je rezultat kapacitivnosti između žica različitih faza i kapacitivnosti žica - uzemljenje i određuje se na sljedeći način:

u l \u003d u 0 l,

gdje je u 0 specifična kapacitivnost S/km, koja se može odrediti iz referentnih tabela ili iz sljedeće formule:

u 0 =7,58∙10- 6 /lg(D cf /r pr) (2),

gdje je D cf srednja geometrijska udaljenost između žica faza; r pr - radijus žice.

Za većinu proračuna u mrežama od 110-220 kV, dalekovod (električni vod) izgleda kao jednostavniji ekvivalentni krug:

Ponekad se u ekvivalentnom krugu, umjesto kapacitivne vodljivosti u l / 2, uzima u obzir reaktivna snaga generirana kapacitivnošću vodova (snaga punjenja).

Polovina kapacitivne snage linije, MVAr, jednaka je:

Q C = 3I c U f = 3U f u 0 l / 2 = 0,5V 2 in l, (*),

gdje su U f i U fazni i međufazni (linearni) naponi, respektivno, kV;

I s - kapacitivna struja prema zemlji:

Ic \u003d U f u l / 2

Iz izraza za Q C (*) slijedi da snaga Q C koju generiraju vodovi u velikoj mjeri ovisi o naponu. Što je veći napon, veća je kapacitivna snaga.

Za nadzemne vodove napona od 35 kV i ispod, kapacitivna snaga (Q C) se može zanemariti, tada će ekvivalentno kolo imati sljedeći oblik:

Za vodove sa U nom ≥330 kV dužine veće od 300-400 km, uzima se u obzir ravnomjerna raspodjela otpora i vodljivosti duž voda.

Kabelski vodovi su predstavljeni istim ekvivalentnim kolom u obliku slova U kao i nadzemni vodovi.

Specifični aktivni i reaktivni otpori r 0, x 0 određuju se iz referentnih tabela, kao i za nadzemne vodove.

Iz izraza za X 0 i na 0:

X o \u003d 0,144lg (D cf / r pr) + 0,0157

u 0 \u003d 7,58 ∙ 10 -6 / lg (D cf / r pr)

može se vidjeti da se X 0 smanjuje, a na 0 raste kada se različite žice približavaju jedna drugoj.

Za kablovske vodove, razmak između žica faza je mnogo manji nego za nadzemne vodove i X 0 je vrlo mali.

Prilikom izračunavanja režima kablovskih vodova (kabelskih vodova) napona od 10 kV i ispod, može se uzeti u obzir samo aktivni otpor.

Kapacitivna struja i Q C u kablovskim vodovima su veći nego u nadzemnim vodovima. Kod kablovskih vodova (CL) visokog napona uzima se u obzir Q C, a specifična kapacitivna snaga Q C0 kvar/km može se odrediti iz tabela u priručniku.

Aktivna provodljivost (g l) se uzima u obzir za kablove od 110 kV i više.

Specifični parametri kablova X 0 , kao i Q C0 dati u referentnim tabelama su indikativni, mogu se preciznije odrediti prema fabričkim karakteristikama kablova.

Diskutujte na forumu

U većini slučajeva može se pretpostaviti da su parametri dalekovoda (aktivni i reaktivni otpor, aktivna i kapacitivna provodljivost) ravnomjerno raspoređeni duž njegove dužine. Za vod relativno kratke dužine, distribucija parametara se može zanemariti i koristiti paušalni parametri: aktivni i reaktivni otpori vodova Rl i Xl, aktivna i kapacitivna provodljivost linije Gl i Vl.

Nadzemni dalekovodi napona 110 kV i više dužine do 300 - 400 km obično su predstavljeni ekvivalentnim kolom u obliku slova U (slika 3.1).

Aktivni otpor linije određuje se formulom:

Rl=roL,(3.1)gdje je

ro - otpornost, Ohm/km, pri temperaturi žice +20°S;

L - dužina linije, km.

Specifični otpor r0 određuje se iz tablica ovisno o poprečnom presjeku. Na temperaturi žice različitoj od 200C, otpor linije je specificiran.

Reaktancija se definira na sljedeći način:

Xl=xoL,(3.2)

gdje je xo - specifična reaktanca, Ohm/km.

Specifični induktivni otpori faza nadzemnog voda su općenito različiti. Prilikom izračunavanja simetričnih načina rada koriste se prosječne vrijednosti xo:

gdje je rpr polumjer žice, cm;

Dav je srednja geometrijska udaljenost između faza, cm, određena sljedećim izrazom:

gdje su Dab, Dbc, Dca razmaci između žica faza a, b, c, redom, slika 3.2.

Prilikom postavljanja paralelnih kola na podupirače sa dvostrukim krugom, veza fluksa svake fazne žice određena je strujama oba kola. Promjena xo zbog utjecaja drugog lanca prvenstveno ovisi o udaljenosti između lanaca. Razlika xo jednog kola sa i bez uzimanja u obzir uticaja drugog kola ne prelazi 5-6% i ne uzima se u obzir u praktičnim proračunima.

U dalekovodima sa Unom ³ ZZ0kV, žica svake faze je podijeljena na nekoliko (N) žica. Ovo odgovara povećanju ekvivalentnog radijusa. Ekvivalentni polumjer podijeljene faze:

gdje je a razmak između žica u fazi.

Za čelično-aluminijske žice, xo se određuje iz referentnih tablica ovisno o poprečnom presjeku i broju žica u fazi.

Aktivna provodljivost linije Gl odgovara dvije vrste gubitaka aktivne snage: od struje curenja kroz izolatore i do korone.

Struje curenja kroz izolatore su male, pa se gubici snage u izolatorima mogu zanemariti. U nadzemnim vodovima napona od 110 kV i više, pod određenim uvjetima, jačina električnog polja na površini žice raste i postaje kritičnija. Vazduh oko žice se intenzivno ionizira, formirajući sjaj - krunu. Korona odgovara gubicima aktivne snage. Najradikalniji način smanjenja gubitaka snage korone je povećanje prečnika žice. Najmanji dozvoljeni poprečni presjeci žica nadzemnih vodova normalizirani su prema stanju nastanka korone: 110kV - 70 mm2; 220kV -240 mm2; 330kV -2x240 mm2; 500kV - 3x300 mm2; 750kV - 4x400 ili 5x240 mm2.

Prilikom izračunavanja stacionarnih režima električnih mreža napona do 220 kV, aktivna provodljivost se praktički ne uzima u obzir. U mrežama sa Unom³ZZ0kV, pri određivanju gubitaka snage i pri proračunu optimalnih režima potrebno je uzeti u obzir gubitke korone:

DPk = DPk0L=U2g0L,3.6)

gdje je DRk0 - specifični gubici aktivne snage na koronu, g0 - specifična aktivna provodljivost.

Kapacitivna provodljivost voda Vl nastaje zbog kapacitivnosti između žica različitih faza i kapacitivnosti žica - uzemljenje i određuje se na sljedeći način:

gdje je bo specifična kapacitivnost, S/km, koja se može odrediti iz referentnih tabela ili iz sljedeće formule:

Za većinu proračuna u mrežama 110-220 kV, dalekovod se obično predstavlja jednostavnijim ekvivalentnim kolom (slika 3.3, b). U ovoj shemi, umjesto kapacitivnog provođenja (slika 3.3, a), uzima se u obzir reaktivna snaga koju stvara kapacitivnost vodova. Polovina kapacitivne (punjene) snage linije, Mvar, jednaka je:

UF i U – fazni i međufazni napon, kV;

Ib je kapacitivna struja prema zemlji.

Rice. 3.3. Ekvivalentna strujna kola:

a, b - DV 110-220-330 kV;

c - nadzemni vod Unom £35 kV;

g - kablovod Unom £ 10 kV

Iz (3.8) slijedi da snaga Qb koju generira vod jako ovisi o naponu. Za nadzemne vodove napona od 35 kV i ispod, kapacitivna snaga se može zanemariti (slika 3.3, c). Za vodove Unom ³ Z30 kV dužine veće od 300-400 km, uzima se u obzir ravnomjerna raspodjela otpora i vodljivosti duž voda. Ekvivalentno kolo takvih linija je četveropol.

Kablovske dalekovode također predstavlja ekvivalentno kolo u obliku slova U. Specifični aktivni i reaktivni otpori ro, xo određuju se iz referentnih tabela, kao i za nadzemne vodove. Iz (3.3), (3.7) se može vidjeti da xo opada, a bo raste kako se fazni provodnici približavaju jedan drugom. Za kablovske vodove razmaci između provodnika su mnogo manji nego za vazdušne vodove, stoga je xo mali i pri proračunu režima za kablovske mreže napona od 10 kV i niže može se uzeti u obzir samo aktivni otpor (slika 3.3, d ). Kapacitivna struja i snaga punjenja Qb u kablovskim vodovima su veći nego u vazdušnim vodovima. Kod visokonaponskih kablovskih vodova uzima se u obzir Qb (slika 3.3, b). Aktivna provodljivost Gl se uzima u obzir za kablove od 110 kV i više.

3.2. Gubici snage u vodovima

Gubici aktivne snage u dalekovodima dijele se na gubitke u praznom hodu DRHH (korona gubitke) i gubitke u opterećenju (za grijanje žice) DRN:

U vodovima se gubici reaktivne snage troše na stvaranje magnetskog toka u i oko žice.