Da biste odredili maksimalnu drugu potrošnju vode u selu, prvo morate pronaći ordinate ukupnog satnog rasporeda potrošnje vode. Raspodjela dnevnog maksimalnog protoka vode po satima u danu (u %) uzima se u zavisnosti od koeficijenata satne neravnomjernosti. Koeficijent satne neravnomjernosti uzima se prema aneks 6.
Za komunalni sektor preporučuje se da se koeficijent satne neravnomjernosti potrošnje vode određuje samo po maksimalnoj vrijednosti
Do h.max \u003d a max b max; (1.9)
gdje je: a ma x - koeficijent koji uzima u obzir stepen poboljšanja zgrada, način rada preduzeća, uzima se kao ma x = 1,2-1,4; β max - uzima se koeficijent koji uzima u obzir broj stanovnika u naselju aplikacija 5.
Za stanovništvo koje koristi bunare (tabela 1.1. - 4400 ljudi) prema Dodatku 5
Do h.max. = 1,4 1,5 = 2,1
Za stanovništvo koje živi u komfornim kućama (tabela 1.1. - 4500 ljudi)
K h.max= 1,4 1,5 = 2,1
Prosječna vrijednost K h.max =
Konačno, možete uzeti K h.max \u003d 2.1
Po veličini K h.max= 2.1, odabran je tipičan raspored distribucije vode po satima u danu u javnom sektoru (vidi Aneks 6).
Raspodjela potrošnje vode po satima u danu u javnom sektoru utvrđuje se u zavisnosti od vrijednosti koeficijenta satne neravnomjerne potrošnje vode K h.
Firma radi u dvije smjene od 07:00 do 23:00 sata. Voda za tehnološke potrebe se troši ravnomjerno na 6,25% po satu od procijenjene dnevne potrošnje vode preduzeća.
Tabela 1.3
Distribucija potrošnje vode po satima u danu.
| Sati u danu | Komunalni sektor | Sektor proizvodnje | Zalijevanje zelenih površina | Sektor stočarstva | Ukupni troškovi za lokalitet | Ordinata integralne krive,% | |||||||
| % | m³/h | % | m³/h | % | m³/h | % | m³/h | Staza, m³/h | Koncentracija, m³/h | Ukupno, m³/h | % | ||
| 0-1 | 1,96 | 36,1 | 0,50 | 1,95 | 36,1 | 1,95 | 38,05 | 1,48 | 1,48 | ||||
| 1-2 | 0,96 | 17,68 | 1,00 | 3,90 | 17,68 | 3,90 | 21,58 | 0,84 | 2,32 | ||||
| 2-3 | 0,85 | 15,29 | 0,50 | 1,95 | 15,29 | 1,95 | 17,24 | 0,67 | 2,99 | ||||
| 3-4 | 0,96 | 17,68 | 0,50 | 1,95 | 17,68 | 1,95 | 19,68 | 0,76 | 3,75 | ||||
| 4-5 | 1,12 | 20,63 | 2,20 | 8,58 | 20,63 | 8,58 | 29,21 | 1,13 | 4,88 | ||||
| 5-6 | 2,31 | 42,55 | 2,20 | 8,58 | 42,55 | 8,58 | 51,13 | 1,99 | 6,87 | ||||
| 6-7 | 5,28 | 97,25 | 16,7 | 53,4 | 4,20 | 18,33 | 150,65 | 18,33 | 168,98 | 6,57 | 13,44 | ||
| 7-8 | 5,55 | 102,22 | 6,25 | 1,24 | 16,6 | 53,4 | 4,70 | 18,33 | 155,62 | 19,57 | 175,19 | 6,81 | 20,25 |
| 8-9 | 7,12 | 131,14 | 6,25 | 1,24 | 16,7 | 53,4 | 10,2 | 39,78 | 184,54 | 41,02 | 225,56 | 8,77 | 29,02 |
| 9-10 | 6,86 | 126,35 | 6,25 | 1,24 | 5,40 | 21,06 | 126,35 | 22,30 | 148,65 | 5,78 | 34,80 | ||
| 10-11 | 5,82 | 107,20 | 6,25 | 1,24 | 7,20 | 28,08 | 107,20 | 29,32 | 136,52 | 5,31 | 40,11 | ||
| 11-12 | 5,41 | 99,64 | 6,25 | 1,24 | 6,10 | 23,79 | 99,64 | 25,03 | 124,67 | 4,85 | 44,96 | ||
| 12-13 | 3,58 | 65,94 | 6,25 | 1,24 | 4,20 | 16,38 | 65,94 | 17,62 | 83,56 | 3,24 | 48,20 | ||
| 13-14 | 3,27 | 60,23 | 6,25 | 1,24 | 9,10 | 35,49 | 60,23 | 36,73 | 96,96 | 3,77 | 51,97 | ||
| 14-15 | 2,96 | 54,52 | 6,25 | 1,24 | 6,60 | 25,74 | 54,52 | 26,98 | 81,50 | 3,17 | 55,14 | ||
| 15-16 | 3,87 | 71,28 | 6,25 | 1,24 | 2,00 | 7,80 | 71,28 | 9,04 | 80,32 | 3,12 | 58,26 | ||
| 16-17 | 4,45 | 81,96 | 6,25 | 1,24 | 4,20 | 16,38 | 81,96 | 17,62 | 99,58 | 3,87 | 62,13 | ||
| 17-18 | 4,17 | 76,80 | 6,25 | 1,24 | 16,7 | 53,4 | 3,60 | 14,04 | 130,20 | 15,28 | 145,48 | 5,66 | 67,79 |
| 18-19 | 4,73 | 87,12 | 6,25 | 1,24 | 16,7 | 53,2 | 8,20 | 31,98 | 140,50 | 33,22 | 173,72 | 6,76 | 74,55 |
| 19-20 | 6,09 | 112,17 | 6,25 | 1,23 | 16,6 | 53,2 | 7,20 | 28,08 | 165,37 | 29,31 | 194,68 | 7,57 | 82,12 |
| 20-21 | 6,61 | 121,74 | 6,25 | 1,23 | 3,50 | 13,65 | 121,74 | 14,88 | 136,62 | 5,31 | 87,43 | ||
| 21-22 | 7,10 | 130,77 | 6,25 | 1,23 | 4,60 | 17,94 | 130,77 | 19,17 | 149,94 | 5,83 | 93,26 | ||
| 22-23 | 6,35 | 116,96 | 6,25 | 1,23 | 0,80 | 3,12 | 116,96 | 4,35 | 121,31 | 4,72 | 97,98 | ||
| 23-24 | 2,64 | 48,62 | 0,80 | 3,12 | 48,68 | 3,12 | 51,74 | 2,02 | |||||
| Ukupno | 1841,84 | 19,8 | 2161,84 | 409,80 | 2571,64 |
U stočarskom kompleksu, K h = 2,50. Raspodjela potrošnje vode po satima u toku dana u stočnom kompleksu donosi se prema Prilogu 6.
Raspodjela potrošnje vode po satima u danu za veš i kupanje vrši se po stopi njihovog rada dnevno od 8 do 24 sata.
Zelene površine se ravnomjerno zalijevaju dva puta dnevno: od 6 do 9 ujutro i od 17 do 20 sati (vidi tabelu 1.3).
Bolnica radi 24 sata dnevno.
Svi proračuni za određivanje satne potrošnje vode u selu sumirani su u tabeli 1.3.
Prilikom izračunavanja tabele 1.3 potrebno je kontrolisati proračune. Dakle, ukupna kolona Z, u tabeli treba da bude jednaka izračunatom maksimum dnevna potrošnja vode komunalnog sektora (1841,64 m 3 / dan) - rezultat kolone 7 jednak je dnevnoj potrošnji vode za navodnjavanje zelenih površina. Rezultat kolone 9 jednak je procijenjenoj maksimalnoj dnevnoj potrošnji u stočnom kompleksu 390 m 3 /dan. Rezultat kolone 12, tabela. 1,3 je jednako procijenjenoj dnevnoj potrošnji vode naselja 257,64 m 3 / dan.
Na osnovu tabele. 1.3 prema kolonama 1, 13, ugrađuje se zbirni dnevni raspored potrošnje vode u % procijenjene potrošnje vode po danu najveće potrošnje vode (slika 1.1)
Sl.1.2. Objedinjeni dnevni raspored potrošnje vode u naselju i kombinovani raspored potrošnje vode i rada pumpna stanica: P-% maksimalne dnevne potrošnje vode; T - sati u danu; P "- koordinate integralne krive; 1-raspored potrošnje vode u naselju; 2-integralna krivulja potrošnje vode; 3 - raspored crpne stanice 2. uspona od 4 do 23 sata; I = 5,7 , H \u003d 5,2 - odnosno višak i nedostatak vode; 4- raspored crpne stanice u 24-satnom režimu, I "= 16%, H" = 5%.
Maksimalna potrošnja u sekundi q s.max. u l/s jednako
; (1.10)
l/s
Drugi putni trošak q c . željezničku mrežu uključujući potrošnju komunalnog sektora q c .com i potrošnja za navodnjavanje zelenih zasada q c .pzn:
l/s,
gdje 
l/s; 
l/s;
Svaki dio stambene zgrade predviđen je za 35 stanova, ukupno ima 35 · 2 dijela = 70 stanova u zgradi.
Broj potrošača na jednom spratu odjeljenja bit će: (2 sq. 4 osobe) + (3 sq. 2 osobe) \u003d 14 osoba. U jednom dijelu - 14 · 7 katova. = 98 ljudi U stambenoj zgradi - 2 odjeljenja · 98 osoba. = 196 ljudi
Uzimajući u obzir stepen poboljšanja, ukupna potrošnja vode iznosiće 300 litara po osobi dnevno, u satu najveće potrošnje vode, stopa potrošnje vode hladnom vodom 5,6 l/h.
Proračun počinjemo određivanjem procijenjenog protoka hladne vode na ulazu u zgradu. Budući da se u objektu nalaze identični potrošači, veća je vjerovatnoća rada uređaja R biće konstantan za sve segmente. Vjerovatnoća djelovanja instrumenta R određena formulom
,
gdje R- vjerovatnoća rada uređaja;
- opća stopa potrošnje vode u satu najveće potrošnje vode, l/h × osoba. .
U- broj potrošača (stanovnika) u kući 196 osoba;
- druga potrošnja vode računskim uređajem 0,2 l/s (Prilog 2, ), ako u objektu postoje slavine za navodnjavanje = 0,3 l/s;
N je ukupan broj uređaja u zgradi, N= 299 kom. (3 uređaja u jednosobnom stanu i 6 uređaja u trosobnom stanu. Ukupno: 3 uređaja 3 stana + 6 uređaja 2 stana = 21 uređaj na spratu dela. 21 uređaj 7 spratova = 147 uređaja u delu 147 uređaja 2 sekcije = 294 aparata u kući + 2 slavine u komorama za sakupljanje otpada + 3 slavine = 299 uređaja)
Pronalaženje posla:
PN = 0,003399 299 = 1,016301.
Tada će maksimalni izračunati drugi protok vode, l/s, na ulazu biti jednak
gdje q– maksimalna sekundna potrošnja uređaja, 0,3 l/s;
a je koeficijent koji zavisi od vjerovatnoće djelovanja uređaja i njihovog broja α → f(PN), prema app. 4α = 0,977:
qc\u003d 5 0,977 0,3 \u003d 1,466 l / s.
Proračun unosa
Proračun ulaza se svodi na određivanje prečnika ulaza i gubitka pritiska na ulazu koji nastaje kada se preskoči izračunata brzina protoka.
Ovisno o veličini qc prema tabelama hidrauličkog proračuna vodovodnih cijevi odabire se promjer ulaza i količina gubitaka po jedinici njegove dužine.
Prema tabeli za qc\u003d 1,466 l / s pri optimalnoj brzini unutar 0,9 ... 1,2 m / s nalazimo: promjer ulaza je 40 mm, specifični gubitak trenja je 0,0935 m; brzina - 1.163 m/s.
Ukupni ulazni gubitak određuje se formulom
hltot = i en · l en · Km,
gdje i en= 0,0935 m - specifični gubici trenja na ulazu pri procijenjenom protoku, l/s;
l en= 21 m - ulazna dužina;
Km= 1,1 - koeficijent koji uzima u obzir gubitke pritiska u lokalnim otporima na ulazu:
Hl\u003d 0,0935 21 1,1 \u003d 2,16 m.
Izbor vodomjera
Za obračun potrošnje hladne vode na ulazu u zgradu na vanjski zid u lako dostupnoj, osvijetljenoj i zagrijanoj prostoriji (temperatura zraka mora biti najmanje 5 0 C) obezbjeđujemo ugradnju vodomjera. Kalibar vodomjera biramo prema prosječnoj satnoj potrošnji hladne vode po danu maksimalne potrošnje vode. Prosječna potrošnja vode po satu može se odrediti sljedećom formulom:
Gdje je prosječna satna potrošnja vode, m 3 / h;
Stopa potrošnje hladne vode po danu najveće potrošnje vode, 180 l/(osoba na dan), pril. 3;
U= 196 ljudi - broj korisnika vode;
T= 24 sata - period korišćenja vode,
1,47 m 3 / h.
Radna potrošnja vode odabranog brojila ne smije biti manja od date prosječne satne potrošnje vode. Prema tabeli 1 odaberite vodomjer s krilima od 15 mm.
Provjeravamo ispravnost odabranog vodomjera za preskakanje izračunatog maksimalnog drugog protoka vode, pri čemu gubitak glave u vodomjeru ne bi trebao biti veći od 5,0 m.
Gubitak pritiska u vodomjeru treba odrediti po formuli:
h= S(qc) 2 ,
gdje h– gubitak pritiska u vodomjeru, m;
S- hidraulički otpor vodomjera, S\u003d 14,5 m (l / s) -2, vidi tabelu. jedan;
qc- maksimalni drugi protok hladne vode na ulazu, qc= 1.466 l/s,
h\u003d 14,5 (1,466) 2 \u003d 30,1 m.
Budući da gubitak tlaka premašuje dozvoljeni, povećavamo prečnik vodomjera, uzimamo krilni vodomjer promjera 20 mm s hidrauličkim otporom jednakim 5,18 m (l / s) -2, a zatim gubitak tlaka kada maksimalni drugi protok vode je preskočen
h\u003d 5,18 (1,466) 2 \u003d 12,5 m.
Tabela 1
Tehničke karakteristike vodomjera
| Nazivni prečnik brojača, mm | Opcije | |||||
| Potrošnja vode, m 3 / h | Prag osjetljivosti, m 3 / h, ne više | Max. zapremina vode dnevno, m 3 | Hidraulični kontra otpor S, m (l/s) -2 | |||
| Min. | Operativni | Max. | ||||
| 0,03 | 1,2 | 0,015 | 14,5 | |||
| 0,05 | 0,025 | 5,18 | ||||
| 0,07 | 2,8 | 0,035 | 2,64 | |||
| 0,1 | 0,05 | 1,3 | ||||
| 0,16 | 6,4 | 0,08 | 0,5 | |||
| 0,3 | 0,15 | 0,143 | ||||
| 1,5 | 0,6 | 810×10 -5 | ||||
| 0,7 | 264×10 -5 | |||||
| 1,2 | 76,6×10 -5 | |||||
| 1,6 | 13×10 -5 | |||||
| 3,5×10 -5 | ||||||
| 1,8×10 -5 |
Pošto uslovi nisu ispunjeni, prihvatamo za ugradnju krilni vodomjer prečnika 25 mm (VK-25) sa hidrauličkim otporom jednakim 2,64 m (l/s) -2. Tada će gubitak pritiska u vodomjeru kada se preskoči procijenjeni protok biti
h\u003d 2,64 (1,466) 2 \u003d 5,7 m.
Pošto uslovi nisu ispunjeni, prihvatamo za ugradnju krilni vodomjer prečnika 32 mm (VK-32) sa hidrauličkim otporom jednakim 1,3 m (l/s) -2. Tada će gubitak pritiska u vodomjeru kada se preskoči procijenjeni protok biti
h\u003d 1,3 (1,466) 2 \u003d 2,79 m.
Neki specifikacije odabrani vodomjer su dati u tabeli. 2.
tabela 2
Projektni parametri usvojenog vodomjera
Hidraulički proračun
Nakon utvrđivanja potrošnje vode za ulazak u zgradu i odabira vodomjera, prelazimo na hidraulični proračun interne vodovodne mreže.
Za diktirajuću tačku na mreži unutar zgrade uzeta je slavina za umivaonik koja se nalazi na 7. spratu u krajnjem lijevom dijelu zgrade, najudaljenijem i visoko smještenom u odnosu na ulaz. Prije ovog uređaja potrebno je osigurati maksimalan slobodan pritisak H f= 3 m (oko 2). Projektne tačke unutar zgrade označene su na projektnom dijagramu i na aksonometrijskom dijagramu.
Hidraulički proračun započinjemo određivanjem parametara mreže u glavnom smjeru, uzastopno od točke diktiranja do ulaza u zgradu. Promjer cjevovoda unutarstambenog ožičenja je strukturno prihvaćen kao 15 mm. Potrošnja hladne vode računskim uređajem na podovima je = 0,2 l/s
Rezultati proračuna su sažeti u tabeli. 3.
Tabela 3
Proračun vodovodne mreže za uspon br. B1-1
| Područja naselja | Dužina sekcije l, m | Vjerovatnoća djelovanja instrumenta R | Ukupan broj uređaja na lokaciji | Posao P N | Koeficijent α | Procijenjena potrošnja, l/s | Prečnik cjevovoda, mm | brzina vode, V gospođa | Gubitak napona duž dužine cjevovoda | |
| Specifično i, m | Lokacija uključena i l, m | |||||||||
| = 0,2 l/s | ||||||||||
| 1-2 | 1,66 | 0,003399 | 0,003399 | 0,2 | 0,2 | 1,17 | 0,354 | 0,588 | ||
| 2-3 | 0,55 | 0,006798 | 0,2 | 0,2 | 1,17 | 0,354 | 0,195 | |||
| 3-4 | 3,7 | 0,010197 | 0,2 | 0,2 | 0,62 | 0,072 | 0,266 | |||
| 4-5 | 2,8 | 0,020394 | 0,215 | 0,215 | 0,68 | 0,089 | 0,249 | |||
| 5-6 | 2,8 | 0,030591 | 0,238 | 0,238 | 0,74 | 0,103 | 0,288 | |||
| 6-7 | 2,8 | 0,040788 | 0,257 | 0,257 | 0,8 | 0,118 | 0,33 | |||
| 7-8 | 2,8 | 0,050985 | 0,2745 | 0,2745 | 0,85 | 0,133 | 0,372 | |||
| 8-9 | 2,8 | 0,061182 | 0,2905 | 0,2905 | 0,9 | 0,145 | 0,406 | |||
| 9-10 | 5,56 | 0,071379 | 0,306 | 0,306 | 0,95 | 0,16 | 0,89 | |||
| = 0,3 l/s | ||||||||||
| 10-11 | 7,23 | 0,003399 | 0,074778 | 0,3105 | 0,466 | 0,88 | 0,1 | 0,723 | ||
| 11-12 | 0,55 | 0,146157 | 0,395 | 0,593 | 1,12 | 0,156 | 0,086 | |||
| 12-13 | 4,52 | 0,217536 | 0,464 | 0,696 | 0,736 | 0,049 | 0,222 | |||
| 13-14 | 2,58 | 0,220935 | 0,468 | 0,702 | 0,742 | 0,050 | 0,129 | |||
| 14-15 | 0,28 | 0,292314 | 0,527 | 0,791 | 0,831 | 0,062 | 0,017 | |||
| 15-16 | 10,5 | 0,435072 | 0,634 | 0,951 | 1,001 | 0,088 | 0,924 | |||
| 16-17 | 0,25 | 0,438471 | 0,637 | 0,956 | 1,006 | 0,089 | 0,022 | |||
| 17-18 | 0,53 | 0,50985 | 0,685 | 1,028 | 1,053 | 0,0972 | 0,052 | |||
| 18-19 | 4,5 | 1,016301 | 0,977 | 1,466 | 1,163 | 0,0935 | 0,421 | |||
| hltot= 6,18 m |
Izračunavamo potreban pritisak vode za zgradu, znajući oznake lokacije proračunskog uređaja i ulaza vode u zgradu, vrstu proračunskog uređaja i, shodno tome, slobodni pritisak na izljev iz njega, ukupan pritisak gubitak pri prelasku sa gradske glavne mreže na računski uređaj, prema formuli:
H tr = hqeom + Hl+ h + Hl, tot+ Hm+ H f ,
gdje hqeom- geometrijska visina uređaja za diktiranje, određena razlikom oznaka ovog uređaja i vrha gradske vodovodne cijevi:
hqeom\u003d 16,8 + 0,8 + 1 + 2,1 \u003d 20,7 m,
ovdje 16,8 m je oznaka plafona sedmog sprata;
0,8 m - visina ugradnje slavine za umivaonik;
1 m - visina poda prvog sprata iznad nivoa zemlje;
2,1 m - dubina gradskog vodovoda duž luka cijevi; (2,3 - d200 mm.)
H l= 2,16 m – gubitak glave na ulazu;
h= 2,79 m - gubitak pritiska u vodomjeru;
hltot= 6,18 m - zbir gubitaka pritiska duž dužine cjevovoda od jedinice za mjerenje vode do uređaja za proračun (vidi tabelu 3);
hm- gubitak pritiska uključen lokalni otpor, uzimaju se jednakima 30% gubitka pritiska duž dužine cevovoda:
Hm=== 1.854m;
H f\u003d 3 m - slobodni pritisak računskog uređaja, pril. 2, .
H tr\u003d 20,7 + 2,16 + 2,79 + 6,18 + 1,854 + 3 \u003d 36,684 ≈ 36,7 m.
Budući da je izračunati potrebni pritisak veći od garantovanog, moraju se ugraditi pumpe kako bi se osigurao nesmetan rad vodovodnog sistema.
Potrebna glava pumpe
H str= H tr- Hq,
gdje H tr\u003d 36,7 m - potrebni pritisak vode za zgradu;
H g\u003d 29 m - zajamčeni pritisak vode u mreži za dovod hladne vode,
H p = 36,7 - 29 = 7,7 m.
Radni tok pumpe qc\u003d 1,466 l / s ili 1,466 3,6 \u003d 5,28 m 3 / h.
Uzimajući u obzir gubitak napona u pumpi, jednak 2 m,
H p = 7,7 + 2 = 9,7 m.
Stoga je potrebno odabrati i ugraditi pumpe za povišenje tlaka u podrumu (jedna radna, jedna pripravna) sa radnim protokom qc≥ 1.466 l/s glava H str≥ 9,7m.
Takva pumpa bi mogla biti "inline" Grundfos pumpa TP 32-150/2V sa karakteristikama Q\u003d 8 m 3 / h, H str= 14 m.
Slične informacije.
Godišnja prosječna dnevna potrošnja vode, m 3 / dan, određena je formulom
Jer za područje A stepen sanitarne opremljenosti zgrada je 5, tada je dnevna potrošnja vode za ovo područje jednaka 180 l/dan, a za područje B stepen sanitarne opremljenosti zgrada je 6, dakle, dnevna potrošnja vode za ovo područje je 210 l/dan
1.2.2 Određivanje projektnog protoka vode
Procijenjena potrošnja vode po danu najveće potrošnje vode, m 3 / dan, određena je formulom
gdjeUzimajući u obzir sve navedeno, dobijamo
Procijenjena potrošnja vode po danu najniže potrošnje vode, m 3 / dan, određena je formulom
Uzimajući u obzir sve navedeno, dobijamo
1.2.3 Određivanje obračunate satne potrošnje vode
Maksimalna i minimalna izračunata satna potrošnja vode, m 3 / h i, m 3 / h određuju se po formulama
,
,
Koeficijenti satne neravnomjernosti po satu. max., po satu min. određuju se formulama
|
Koeficijente koji uzimaju u obzir stepen sanitarne opremljenosti zgrada, način rada preduzeća i druge lokalne uslove prihvatamo 1,3 i 0,5; |
|
|
Koeficijenti koji uzimaju u obzir broj stanovnika u naselju uzeti su prema tabeli 1. |
Vodovodni sustav je skup cjevovoda i uređaja koji osiguravaju nesmetanu opskrbu vodom raznih sanitarnih uređaja i drugih uređaja za koje je to potrebno. Zauzvrat obračun vodosnabdijevanja- ovo je skup mjera, kao rezultat kojih se inicijalno utvrđuje maksimalna sekundarna, satna i dnevna potrošnja vode. Štaviše, ne izračunava se samo ukupni protok tečnosti, već i protok hladnog i vruća voda odvojeno. Ostali parametri opisani u SNiP 2.04.01-85 * "Unutarnje vodosnabdijevanje i kanalizacija zgrada", kao i promjer cjevovoda, već zavise od pokazatelja potrošnje vode. Na primjer, jedan od ovih parametara je nazivni promjer brojača.
Ovaj članak predstavlja primjer obračuna vodosnabdijevanja za interno vodosnabdijevanje za privatnu kuću na 2 kata. Kao rezultat ovog proračuna, utvrđena je ukupna druga potrošnja vode i prečnici cjevovoda za vodovodne instalacije koje se nalaze u kupatilu, toaletu i kuhinji. Ovdje je također određen minimalni presjek za ulaznu cijev u kuću. Odnosno, mislimo na cijev koja nastaje na izvoru vodosnabdijevanja i završava se na mjestu gdje se račva do potrošača.
Što se tiče ostalih parametara navedenih u navedenom normativni dokument, onda praksa pokazuje da ih nije potrebno izračunati za privatnu kuću.
Primjer proračuna vodosnabdijevanja
Početni podaci
Broj osoba koje žive u kući je 4 osobe.
Kuća ima sljedeće sanitarne uređaje.
kupatilo:
Kupatilo sa mikserom - 1 kom.
San. čvor:
WC šolja sa rezervoarom za ispiranje - 1 kom.
kuhinja:
Umivaonik sa mikserom - 1 kom.
Kalkulacija
Formula za maksimalni drugi protok vode:
q c = 5 q 0 tot α, l / s,
Gdje: q 0 tot - ukupni protok tečnosti, jednog utrošenog uređaja, utvrđen u skladu sa tačkom 3.2. Prihvatamo aplikaciju. 2 za kupatilo - 0,25 l/s, san. čvor - 0,1 l / s, kuhinje - 0,12 l / s.
α - koeficijent utvrđen prema prilogu. 4 u zavisnosti od vjerovatnoće P i broja vodovodnih uređaja N.
Određivanje vjerovatnoće djelovanja sanitarnih uređaja:
P = (U q hr,u tot) / (q 0 tot N 3600) = (4 10,5) / (0,25 3 3600) = 0,0155,
Gdje si = 4 pers. - broj potrošača vode.
q hr,u tot = 10,5 l - ukupna stopa potrošnje vode u litrima, od strane potrošača u satu najveće potrošnje vode. Prihvatamo prema dodatku. 3 za stambenu zgradu sa vodovodom, kanalizacijom i kupatilima sa plinskim bojlerima.
N = 3 kom. - broj vodovodnih uređaja.
Određivanje potrošnje vode za kupatilo:
α = 0,2035 - uzeto prema tabeli. 2 app. 4 u zavisnosti od NP = 1 0,0155 = 0,0155.
q c \u003d 5 0,25 0,2035 = 0,254 l / s.
Određivanje potrošnje vode za dostojanstvo. čvor:
α = 0,2035 - potpuno isto kao u prethodnom slučaju, pošto je broj uređaja isti.
q c = 5 0,1 0,2035 = 0,102 l / s.
Određivanje potrošnje vode za kuhinju:
α = 0,2035 - kao u prethodnom slučaju.
q c \u003d 5 0,12 0,2035 = 0,122 l / s.
Određivanje ukupne potrošnje vode za privatna kuća:
α = 0,267 - pošto je NP = 3 0,0155 = 0,0465.
q c = 5 0,25 0,267 = 0,334 l / s.
Formula za određivanje promjera vodovodne cijevi u projektiranom području:
d = √((4 q c)/(π V)) m,
Gdje je: d unutrašnji prečnik cjevovoda u izračunatom dijelu, m.
V - brzina protoka vode, m/s. Uzimamo jednako 2,5 m / s u skladu sa klauzulom 7.6, koja kaže da brzina tečnosti u unutrašnjem vodosnabdijevanju ne može biti veća od 3 m / s.
q c - protok fluida u prostoru, m 3 / s.
Određivanje unutrašnjeg presjeka cijevi za kupatilo:
d = √((4 0, 000254)/ (3,14 2,5)) \u003d 0,0114 m \u003d 11,4 mm.
Definicija unutrašnjeg presjeka cijevi za dostojanstvo. čvor :
d = √((4 0, 000102)/ (3,14 2,5)) \u003d 0,0072 m \u003d 7,2 mm.
Određivanje unutrašnjeg presjeka cijevi za kuhinju:
d = √((4 0, 000122)/ (3,14 2,5)) \u003d 0,0079 m \u003d 7,9 mm.
Određivanje unutrašnjeg presjeka ulazne cijevi u kuću:
d = √((4 0, 000334)/ (3,14 2,5)) = 0,0131 m \u003d 13,1 mm.
zaključak: za dovod vode u kadu s miješalicom potrebna je cijev unutrašnjeg promjera od najmanje 11,4 mm, WC školjka u kupaonici. čvor - 7,2 mm, umivaonik u kuhinji - 7,9 mm. Što se tiče ulaznog promjera dovoda vode u kuću (za napajanje 3 uređaja), on mora biti najmanje 13,1 mm.
Proračun minimalnog protoka vode na neistraženim rijekama ili u slučaju kada raspoloživi činjenični materijal nije pogodan za korištenje u proračunima pomoću statističkih formula provodi se uglavnom na dva načina: korištenjem mapa izolinija minimalnog protoka i korištenjem empirijskih ovisnosti .
Konturne karte se koriste za izračunavanje minimalnog 30-dnevnog toka srednjih rijeka, sa slivnom površinom od 1000 - 2000 (kritično područje) do 75 000 km 2. Rijeke sa slivnom površinom manjim od kritičnog se klasifikuju kao male rijeke.
Imaju veličinu modula minimalnog oticanja, što se razlikuje od sličnih karakteristika rijeka srednje veličine. Metoda za određivanje minimalnog oticaja na malim rijekama je opisana u nastavku. Kritično područje pokazuje veličinu slivnog područja, počevši od koje praktično nema promjene u modulu minimalnog 30-dnevnog oticanja (M 30) sa povećanjem površine sliva na rijekama ovog područja. (F). Određuje se konstruisanjem zavisnosti M 30 = f(F) na dvoosnoj logaritamskoj mreži, na kojoj će kritična površina odgovarati tački pregiba krive kada prelazi u pravu liniju blizu horizontalne linije.
Na teritoriji Rusije identifikovano je 11 regiona u zimskoj sezoni i 14 regiona u letnje-jesenjoj sezoni, u kojima reke imaju kritična područja sliva slične veličine. Njihova vrijednost varira od 800 do 10.000 km 2. Stoga se za njegovo određivanje u datom području može koristiti karta područja (sl. 4.3., 4.4.) za određivanje minimalnog 30-dnevnog protoka vode na malim rijekama i tabela najvećih (kritičnih) područja malih rijeka. riječni slivovi (tabela 4.3).
Tabela 4.3.
Najveća kritična područja sliva (km 2 ) male rijeke
| Indeks okruga na karti | Ljeto-jesen sezona | Zimska sezona | Indeks okruga na karti | Ljeto-jesen sezona | Zimska sezona |
| ALI | D | ||||
| B | E | ||||
| AT | F | ||||
| G |
Metoda za određivanje minimalnog 30-dnevnog oticaja iz konturnih karata je slična metodi za izračunavanje godišnjeg oticaja. Karte konture minimalnog protoka ne važe za jezerske rijeke i rijeke koje se nalaze u kraškim područjima.
Minimalno 30-dnevno otjecanje na malim rijekama sa slivnom površinom od najmanje 50 km 2, za vlažna područja i 100 km 2 za područja nedovoljne vlage, izračunava se iz empirijske zavisnosti tipa
gdje - minimalna 30-dnevna potrošnja vode, u prosjeku za duži period, za zimsku ili ljetno-jesensku sezonu;
F- područje riječnog sliva km 2;
a, n, sa- parametri koji se određuju u zavisnosti od geografskog položaja rijeke postavljaju se prema tabeli i mapama regiona za određivanje minimalnog 30-dnevnog oticanja na malim rijekama (tabela 4.4).
1 - granica i indeks područja za utvrđivanje najveća vrijednost(kritično) područje malog riječnog sliva; 2 - granica i broj područja za određivanje minimalnog 30-dnevnog protoka vode za male rijeke; 3 - broj okruga i podokružni indeks za određivanje minimalnog 30-dnevnog protoka vode na malim rijekama; 4 - sekcije naselja
Rice. 4.3. Izvodi iz karata područja za određivanje minimalnog 30-dnevnog protoka vode na malim rijekama u ljetno-jesenjoj sezoni.
1 - granica i broj regiona za određivanje koeficijenta varijabilnosti; 2 – granica i broj područja za određivanje minimalnog prosječnog dnevnog protoka vode;
Rice. 4.4. Kopirajte sa karte područja za određivanje minimalnog prosječnog dnevnog protoka vode i koeficijenta varijabilnosti 30-dnevnog oticaja u ljetno-jesenjoj sezoni.
Tabela 4.4.
Vrijednosti parametara a, n, c
| Broj okruga na mapi | sezona zmija | Ljeto - jesenska sezona | ||||
| a 10 3 | n | sa | a 10 3 | n | sa | |
| 2,50 | 1,08 | 1,40 | 1,27 | |||
| 1,60 | 1,05 | 0,94 | 1,24 | |||
| 1,00 | 1,14 | 0,64 | 1,22 | |||
| … | ||||||
| 0,012 | 1,30 | 0,0034 | 1,12 | -500 | ||
| 0,72 | 0,74 | -300 | 0,15 | 1,05 | -200 | |
| 0,24 | 0,90 | -500 | 0,00013 | 1,93 | -200 | |
| 1,10 | 0,85 | -1000 | 0,053 | 1,06 | -500 | |
| 0,87 | 0,84 | -160 | 0,065 | 1,09 |
Za izračunavanje minimalne 30-dnevne potrošnje vode različite dostupnosti, koeficijent varijabilnosti Životopis određuje se u zavisnosti od vrijednosti prosječnog višegodišnjeg minimalnog 30-dnevnog modula oticanja za zimsku ili ljetno-jesensku sezonu za dato područje. Kao pomoćni materijal koristi se karta područja za određivanje koeficijenata varijabilnosti i tabela vrijednosti Životopis(Tabela 4.5.). Koeficijent asimetrije uzima se po analogiji sa okolnim proučavanim rijekama ili se dodjeljuje prema omjeru C S = 2C v za vlažna područja i C s =1,0-1,5 Životopis za područja sa nedovoljnom vlagom.
Tabela 4.5.
Vrijednosti Životopis zavisno od modula minimalnog 30-dnevnog otjecanja za ljeto i zimske sezone
| Broj okruga na mapi | M zima mjesec l/s od 1 km 2 | Životopis zima mjeseci | M godine. mjesec l/s od 1 km 2 | Životopis godine. mjeseci |
| 0,5-3 | 0,3-0,2 | 3-12 | 0,5-0,3 | |
| 0-1 | 0,4-0,3 | 4-7 | 0,6-0,3 | |
| __ | 2-4 | 0,6-0,4 | ||
| 1,5-6 | 0,3-0,2 | 3-12 | 0,4-0,3 | |
| 1-5 | 0,4-0,2 | 1-7 | 0,5-0,3 | |
| 0,5-3 | 0,4-0,2 | 6-7 | 0,6-0,3 | |
| 1-5 | 0,7-0,3 | 1-5 | 0,6-0,3 |
Minimalni proticaji malih rijeka mogu se dobiti iz zavisnosti minimalnog 30-dnevnog modula oticanja sa sigurnošću od 97% od oznake talog riječnog kanala u ispustu, izražene u aps. m za područja sa istim hidrogeološkim uslovima za napajanje rijeke.
Vrijednost minimalnog prosječnog dnevnog otjecanja se postavlja njegovim odnosom sa modulom minimalnog 30-dnevnog otjecanja prema zavisnosti
M dan \u003d aM mjesec - b,(4.2)
gdje je M dan- minimalni prosječni dnevni modul oticanja u l/s od 1 km 2. M mjeseci- minimalni 30-dnevni modul oticanja; a, b- parametri određeni u zavisnosti od lokacije rijeke (tabela 4.6.).
Tabela 4.6.
Vrijednosti parametara a i b za određivanje minimalnog prosječnog dnevnog modula oticanja
| Broj okruga na mapi | sezona zmija | Ljeto - jesenska sezona | ||
| a | b | a | b | |
| 0,94 | 0,1 | 0,82 | 0,4 | |
| 0,86 | 0,1 | 0,74 | 0,1 | |
| 0,80 | 0,3 | 0,83 | ||
| 0,70 | 0,4 | 0,72 | ||
| 0,70 | 0,2 | 0,42 | ||
| 0,75 | 0,1 | 0,47 | 0,1 |
Primjer 4.3. Odrediti minimalnu 30-dnevnu i prosječnu dnevnu potrošnju vode 90% sigurnosti u ljetno-jesenjoj sezoni rijeke. Ura u ul. Ura-Guba (Poluostrvo Kola).
1. Ustanovljavamo da je površina sliva do ušća 1020 km2.
2. Na osnovu položaja riječnog sliva na karti (sl. 4.3) određujemo indeks područja i prema tabeli. 4.6 određuje veličinu površine sliva za koju se rijeka smatra malom (kritično područje). Vrijednost kritičnog područja za regiju A, u kojoj se nalazi riječni sliv. Ura, ima 1400 km2. Stoga se proračun mora izvršiti prema šemi koja se koristi za određivanje minimalnog oticanja na malim rijekama.
3. Koristeći istu kartu, nalazimo da je broj područja za određivanje minimalnog protoka male rijeke. Prema tabeli 4.4 određujemo vrijednosti parametara formule za izračunavanje za regiju 1, koji su jednaki a = 0,0014, n = 1,27, C = 95. Zamena svega parametri dizajna u formuli 4.1 dobijamo da je vrijednost prosječnog višegodišnjeg minimalnog 30-dnevnog protoka vode u ljetno-jesenjoj sezoni 9,85 m3/sec, odnosno 9,65 l/sec po 1 km2.
4. Za određivanje koeficijenta varijabilnosti Cv na karti (slika 4.4), utvrđujemo da je sliv r. Ura se nalazi u regiji 1. Prema tabeli. 4.5 nalazimo da u regionu 1, vrijednost modula od 9,65 l/s sa 1 km2 odgovara vrijednosti koeficijenta varijabilnosti Cv, jednakoj 0,34 (vrijednost Cv je određena interpolacijom, uzimajući u obzir činjenicu da je a veća vrijednost modula odgovara manjoj vrijednosti Cv).
5. Vrijednost koeficijenta asimetrije Cs uzima se u skladu sa preporukom za vlažna područja jednaka 2 Cv
6. Prema utvrđenim parametrima Q = 9,85 m3/sec, Cv = 0,34 i Cs =2 Cv, utvrđujemo da je izračunata vrijednost minimalne 30-dnevne potrošnje vode 90% sigurnosti 5,3 mg/sec.
7. Za izračunavanje minimalne prosječne dnevne potrošnje vode prema jednačini koristi se karta prikazana na sl. 4.4, prema kojem se utvrđuje da r. Ura se nalazi u regiji 1, za koju su regionalni parametri a i b 0,82 odnosno 0,4 (vrijednosti parametara određene su iz tabele 4.6). Vrijednost M 90%, jednaka 5,2 l/s sa 1 km 2, zamjenjuje se kao Mmes parametar. Kao rezultat proračuna dobijamo da je potrebna vrijednost minimalne prosječne dnevne potrošnje vode (nakon što se modul preračuna na potrošnju vode) od 90% sigurnosti iznosi 3,94 m3/sec.
Primjer 4.4. Odrediti minimalne 30-dnevne i prosječne dnevne ispuštanja vode sa 75% snabdijevanja u ljetno-jesenjoj sezoni, rijeka na poluostrvu Kola u zoni 3 (sl. 4.3). Ustanovljavamo da je površina riječnog sliva do izlaznog cilja 920 km 2 .
Primjer 4.5. Odrediti minimalne 30-dnevne i prosječne dnevne ispuštanja vode sa 25% snabdijevanja u ljetno-jesenjoj sezoni, rijeka na poluostrvu Kola u zoni 2 (slika 4.3). Utvrđujemo da je površina sliva do ušća 1020 km2.
Maksimalni protok vode
Pod maksimalnim proticajima rijeka i malih potoka podrazumijevaju se najveće godišnje vrijednosti trenutnih ili hitnih proticaja uočene tokom proljetnih ili kišnih poplava.
Na malim vodotocima sa značajnim unutardnevnim kolebanjima nivoa i proticaja, posebno tokom kišnih poplava, vrhunac poplava može proći između utvrđenih perioda posmatranja. Stoga su hitni maksimalni troškovi manji od trenutnih. Zauzvrat, prosječni dnevni maksimum manji je od hitnog. Ova razlika je značajna u vrlo malim potocima i smanjuje se sa povećanjem površine sliva rijeke. Proračune treba izvršiti za trenutne maksimalne protoke vode.
Prema genetskoj osnovi, odnosno porijeklu, maksimalni ispusti vode se dijele na:
a) nastala uglavnom od topljenja snijega na ravnicama,
b) od topljenja snijega u planinama i glečerima,
c) kiša
d) od kombinovanog djelovanja topljenja snijega i kiše - mješoviti maksimumi.
Do vrhova mešovitog porekla uključuju maksimalne ispuštanja vode u čijem je formiranju nemoguće utvrditi prevladavajuću ulogu otopljene ili kišnice.
Prilikom analize i izračunavanja maksimalnih protoka vode metodom matematičke statistike posebno se razmatraju maksimumi različitog genetskog porijekla.
Praktična važnost ovog pitanja određena je činjenicom da se mnogi elementi visokih voda ili poplava moraju uzeti u obzir pri izgradnji hidrauličnih objekata. Posebno je važno znati maksimalne količine vode proljetnih poplava i kišnih poplava, čija veličina određuje veličinu najmasivnijih građevina - mostovskih prijelaza preko rijeka i malih vodotokova, veliki broj koji se godišnje grade na automobilima i željeznice ah, kao i dimenzije preliva i propusta drugih objekata.
Pravilno određivanje maksimalnog protoka vode i rada preljeva zavisi od nesmetanog rada objekta ili puta, sigurnosti ili sudbine cijele građevine i objekata uz rijeku, kao i cijene objekta. Naduvani maksimalni protok vode će povećati ukupne troškove konstrukcije, što će smanjiti njenu ekonomsku efikasnost. Podcjenjivanje maksimalnih troškova će dovesti do uništenja konstrukcije, plavljenja područja uz rijeku, materijalnih gubitaka i ljudskih žrtava.
Izračunate godišnje vjerovatnoće prekoračenja, odnosno obezbjeđenja maksimalnog protoka vode određuju se u zavisnosti od kapitalne klase objekta i normiraju se opštim tehničkim smjernicama koje se preporučuju ili su obavezne za projektantske organizacije.
Sve hidraulične konstrukcije podijeljene su u nekoliko klasa prema veličini kapitala. Zgrade visokih kapitalnih klasa treba da služe nekoliko stotina godina. Da bi radili nesmetano, njihovi prelivi moraju biti projektovani tako da propuštaju maksimalan protok vode vrlo rijetke frekvencije. Privremeni hidraulički objekti su proračunati za maksimalne protoke vode češće pojave.
građevinski kodovi a pravila [SNiP II-I 7-65] utvrđuju sljedeće procijenjene godišnje vjerovatnoće prekoračenja ili obezbjeđenja maksimalnog protoka vode u zavisnosti od kapitalne klase objekta:
Klasa građenja ……..I II III IV
R °/o……………………0,01 0,1 0,5 1
Privremeni hidraulički objekti V klase su proračunati za prolaz maksimalnih protoka od 10% sigurnosti.
Trajni propusti uključeni autoputevi izračunavaju se za maksimalne ispuštanja vode sljedećih resursa:
Rub nasipa……………………………1,0 2,0
Otvori mostova, cijevi…………1,0 2,0
Razgranati drenažni sistemi…………..…2.0 4.0
Nasip naselja,
ulaz u rudnike, tunele, itd.……………. 0,1 0,1
U ovom slučaju, ako posmatrani maksimalni protok ima vjerovatnoću manju od 1%, onda se uzima kao izračunata.
Specifikacije Projektom željezničkih pruga predviđeni su proračuni otvora mostova i cijevi za prolazak sljedećih troškova:
a) najveća sigurnost od 0,33% za velike i srednje mostove i 0,2% za male mostove i cijevi;
b) procijenjena sigurnost navedena u nastavku:
Razred gradnje po stepenu kapitalizacije I I i II II
Protok, %.................................1 (za cijevi 2) 1 (za cijevi 2) 2
U zavisnosti od stepena dovoljnosti (trajanja) niza posmatranja i pouzdanosti početnih podataka, koriste se sledeće metode za izračunavanje maksimalnih ispuštanja vode:
a) u prisustvu dugog niza hidrometrijskih opservacija, konstruiše se empirijske krive verovatnoće, a gornji deo se ekstrapolira izvan granica posmatranja na datu reproduktivnost korišćenjem teorijske krive verovatnoće;
B) u prisustvu kratke serije zapažanja, nedovoljnih za konstruisanje sigurnosnih krivulja, ali dovoljnih da se ona dovede u dugu seriju, postojeća kratka serija se svodi na dugu seriju, a iz ove druge se konstruišu sigurnosne krive;
c) u prisustvu kratke serije zapažanja, nedovoljnih da se dovede do dužeg perioda, kao iu nedostatku zapažanja na mjestu naselja, vrši se proračun indirektne metode– analognom metodom ili formulama sa datim parametrima.
