Spôsobuje zahrievanie vodičov (tepelné straty) a závisí od materiálu prúdových vodičov a ich prierezu. Pre vedenia s drôtmi malého prierezu, vyrobené z neželezného kovu (hliník, meď), sa aktívny odpor rovná ohmickej (jednosmerný odpor), pretože prejav povrchového efektu pri priemyselných frekvenciách 50-60 Hz je nepostrehnuteľný (asi 1%). Pre drôty s veľkým prierezom (500 mm alebo viac) je fenomén kožného efektu pri priemyselných frekvenciách významný
Aktívny lineárny odpor vedenia je určený vzorcom, Ohm / km
kde je špecifický aktívny odpor materiálu drôtu, Ohm mm / km; F- oddiel fázový vodič(žila), . Pre technický hliník, v závislosti od jeho značky, si môžete vziať = 29,5-31,5 Ohm mm / km, pre meď = 18,0-19,0 Ohm mm 2 / km.
Aktívny odpor nezostáva konštantný. Závisí od teploty drôtu, ktorá je určená teplotou okolitého vzduchu (prostredia), rýchlosťou vetra a hodnotou prúdu prechádzajúceho drôtom.
Ohmický odpor možno zjednodušene interpretovať ako prekážku usmernenému pohybu nábojov uzlov kryštálovej mriežky materiálu vodiča, oscilujúcich okolo rovnovážneho stavu. Intenzita kmitov a tým aj ohmický odpor sa zvyšuje s teplotou vodiča.
Závislosť aktívny odpor na teplote drôtu t definovaný ako
kde je štandardná hodnota odporu R 0 vypočítaná podľa vzorca (4.2) pri teplote vodiča t= 20 °C; a - teplotný koeficient elektrický odpor, Ohm / deg (pre medené, hliníkové a oceľovo-hliníkové drôty α = 0,00403, pre oceľ α = 0,00405).
Náročnosť pri zjemňovaní aktívneho odporu vedení podľa (4.3) je v tom, že teplota drôtu, ktorá závisí od prúdového zaťaženia a intenzity chladenia, môže výrazne prevyšovať teplotu okolia. Potreba takéhoto objasnenia môže vzniknúť pri výpočte sezónnych elektrických režimov.
Keď sa fáza nadzemného vedenia rozdelí na n identické drôty vo výraze (4.2) je potrebné vziať do úvahy celkový prierez fázových vodičov:
4.2. Indukčná reaktancia
Kvôli magnetické pole vznikajúce okolo vodiča a vo vnútri vodiča, keď ním prúdi striedavý prúd. Vo vodiči sa indukuje EMP samoindukcie, nasmerované v súlade s Lenzovým princípom, opačne k EMF zdroja.
Odpor, ktorý EMF samoindukcie vyvíja na zmenu EMF zdroja, a určuje indukčný odpor vodiča. Čím väčšia je zmena vo väzbe toku, určená frekvenciou prúdu = 2nf (rýchlosť zmeny prúdu di/dt), a hodnota indukčnosti fázy L, v závislosti od konštrukcie (rozvetvenia) fázy a trojfázového elektrického vedenia ako celku, tým väčší je indukčný odpor prvku X = L. To znamená, že pre rovnaký riadok (alebo len elektrická cievka) so zvyšovaním frekvencie napájacieho prúdu f sa zvyšuje indukčná reaktancia. Prirodzene, pri nulovej frekvencii =2nf=0, napríklad v sieťach priamy prúd, neexistuje žiadny indukčný odpor vedenia na prenos energie.
Indukčný odpor fáz viacfázových elektrických vedení je tiež ovplyvnený vzájomnou polohou fázové vodiče(žil). Okrem EMF samoindukcie sa v každej fáze indukuje aj opačné EMF vzájomnej indukcie. Preto pri symetrickom usporiadaní fáz, napríklad pozdĺž vrcholov rovnostranného trojuholníka, je výsledné protiľahlé EMF vo všetkých fázach rovnaké, a preto sú indukčné fázové odpory úmerné tomu rovnaké. Pri horizontálnom usporiadaní fázových vodičov nie je spojenie fázových tokov rovnaké, takže indukčné odpory fázových vodičov sa navzájom líšia. Na dosiahnutie symetrie (identity) fázových parametrov na špeciálnych podperách sa vykoná transpozícia (preusporiadanie) fázových vodičov.
Indukčná reaktancia, vztiahnutá na 1 km vedenia, je určená empirickým vzorcom, Ohm / km,
Ak vezmeme aktuálnu frekvenciu 50 Hz, potom pri uvedenej frekvencii = 2nf = 314 rad/s pre drôty z neželezných kovov (|m = 1) dostaneme Ohm/km,
Avšak pre nadzemné vedenia uvedené menovité napätia charakteristické vzťahy medzi parametrami R 0<
(4.23)
kde a je vzdialenosť medzi vodičmi vo fáze, ktorá sa rovná 40-60 cm.
Analýza závislosti (4.23) ukazuje, že ekvivalent ukazuje, že ekvivalentný fázový polomer sa mení v rozsahu od 9,3 cm (pri n= 2) do 65 cm (s n= 10) a málo závisí od prierezu drôtu. Hlavným faktorom určujúcim zmenu je počet vodičov vo fáze. Pretože ekvivalentný polomer delenej fázy je oveľa väčší ako skutočný polomer nedeleného fázového drôtu, potom indukčne
odpor takéhoto nadzemného vedenia, určený transformovaným vzorcom formulára (4.24), Ohm / km, klesá:
(4.24)
Pokles X 0 dosiahnutý najmä znížením vonkajšieho odporu X " 0 je relatívne malý. Napríklad pri rozdelení fázy nadzemného vedenia 500 kV na tri vodiče - do 0,29-0,30 Ohm / km, t.j. tretí.Podľa poklesu odporu
Priepustnosť (ideálny limit) linky sa zvyšuje:
(4.25)
Prirodzene, so zvyšovaním ekvivalentného polomeru fázy sa intenzita elektrického poľa okolo fázy znižuje a následne aj strata výkonu pre korónu. Napriek tomu sú celkové hodnoty týchto strát pre nadzemné vedenia vysokého a veľmi vysokého napätia (220 kV a viac) významnými hodnotami, ktoré je potrebné vziať do úvahy pri analýze režimov vedení týchto tried napätia ( ryža. 4.5).
Rozdelenie fázy na niekoľko vodičov zvyšuje kapacitu nadzemného vedenia a tým aj kapacitu:
(4.26)
Napríklad pri rozdelení fázy nadzemného vedenia 220 kV na dva vodiče sa vodivosť zvýši z 2,7 10 -6 na 3,5 10 -6 S/km. Potom je nabíjací výkon 220 kV vzdušného vedenia strednej dĺžky, napríklad 200 km,
ktorý je úmerný prenášanému výkonu na nadzemných vedeniach tejto napäťovej triedy, najmä prirodzenému výkonu vedenia
(4.27)
4.6. Diagramy ekvivalentu elektrického vedenia
Vyššie je uvedený popis jednotlivých prvkov linkových ekvivalentných obvodov. V súlade s ich fyzickým prejavom sa pri modelovaní elektrických sietí používajú schémy nadzemných vedení, vedení a prípojníc, prezentované na ryža. 4.5, ryža. 4.6, ryža. 4.7. Uveďme niekoľko všeobecných vysvetlení týchto schém.
Pri výpočte symetrických ustálených režimov ES je ekvivalentný obvod zostavený pre jednu fázu, t.j. jeho pozdĺžne parametre sú znázornené a vypočítané odpory Z = R + JX pre jeden fázový vodič (jadro) a pri rozdelení fázy , berúc do úvahy počet drôtov vo fáze a ekvivalentný polomer fázovej štruktúry nadzemného vedenia.
Kapacitná vodivosť Vs, berie do úvahy vodivosti (kapacity) medzi fázami, medzi fázami a zemou a odráža generovanie nabíjacieho výkonu celej štruktúry trojfázového vedenia:
Linkové aktívne vedenie g, znázornený ako skrat medzi fázou (jadrom) a bodom nulového potenciálu obvodu (zem), zahŕňa celkové straty činného výkonu v koróne (alebo izolácii) troch fáz:
Priečne vodivosti (shunty) Y=G+jX v ekvivalentných obvodoch nemôžete reprezentovať, ale nahradiť výkonmi týchto bočníkov ( ryža. 4,5, b; ryža. 4,6, b ). Napríklad namiesto aktívneho vedenia vykazujú straty aktívneho výkonu v nadzemných vedeniach:
(4.29)
alebo v CL izolácii:
Namiesto kapacitného vedenia indikujú generovanie nabíjacieho výkonu
(4.30a)
Špecifikované zohľadnenie priečnych vetiev elektrického vedenia zaťažením zjednodušuje hodnotenie elektrických režimov vykonávaných ručne. Takéto ekvivalentné obvody sa nazývajú vypočítané ( ryža. 4,5, b; ryža. 4,6, b).
V prenosových vedeniach s napätím do 220 kV môžu byť za určitých podmienok ignorované určité parametre, ak je ich vplyv na prevádzku siete zanedbateľný. V tomto ohľade ekvivalentné obvody vedení znázornených v ryža. 4.1, v niektorých prípadoch možno zjednodušiť.
V nadzemných vedeniach s napätím do 220 kV sú straty výkonu do koróny a v CL s napätím do 35 kV sú dielektrické straty zanedbateľné. Preto sa pri výpočtoch elektrických režimov zanedbávajú, a preto sa aktívna vodivosť rovná nule ( ryža. 4.6). Účtovanie aktívnej vodivosti je potrebné pre vzdušné vedenia s napätím 220 kV a pre vzdušné vedenia s napätím 110 kV a vyšším vo výpočtoch, ktoré vyžadujú výpočet strát elektriny, a pre vzdušné vedenia s napätím 330 kV a vyšším. aj pri výpočte elektrických režimov ( ryža. 4.5).
Potreba zohľadniť kapacitu a nabíjací výkon linky závisí od porovnateľnosti nabíjacieho a zaťažovacieho výkonu. V miestnych sieťach malej dĺžky pri menovitých napätiach do 35 kV sú nabíjacie prúdy a výkony oveľa menšie ako záťažové. Preto sa v CL kapacitná vodivosť berie do úvahy len pri napätiach 20 a 35 kV a vo VL ju možno zanedbať.
V okresných sieťach (110 kV a viac) s významnými dĺžkami (40-50 km a viac) môžu byť nabíjacie kapacity úmerné zaťaženiu a podliehajú povinnému účtovaniu buď priamo ( ryža. 4,6, b) alebo zavedením kapacitných vodivosti ( ryža. 4.6, a).
V drôtoch nadzemných vedení s malými prierezmi (16-35 mm 2) prevládajú aktívne odpory a s veľkými prierezmi (240 mm 2 v okresných sieťach s napätím 220 kV a vyšším) sa určujú vlastnosti sietí. svojimi indukčnosťami. Aktívne a indukčné odpory vodičov stredných prierezov (50-185 mm 2) sú blízko seba. V CL s napätím do 10 kV malých prierezov (50 mm 2 a menej) je rozhodujúci aktívny odpor a v tomto prípade sa nemusia brať do úvahy indukčné odpory ( ryža. 4.7b).
Potreba zohľadniť indukčné odpory závisí aj od podielu jalovej zložky prúdu na celkovej elektrickej záťaži. Pri analýze elektrických podmienok s nízkymi účinníkmi (cos<0,8) индуктивные сопротивления КЛ необходимо учитывать. В противном случае возможны ошибки, приводящие к уменьшению действительной величины потери напряжения.
Ekvivalentné obvody pre jednosmerné prenosové vedenia možno považovať za špeciálny prípad ekvivalentných obvodov pre striedavé prenosové vedenia pri X = 0 a b = 0.
Zverejnené dňa 1.10.2012 (platné do 4.10.2013)
Vedenie elektrickej siete sa teoreticky považuje za pozostávajúce z nekonečného počtu aktívnych a reaktívnych odporov a vodivosti rovnomerne rozložených pozdĺž nej.
Presné zváženie vplyvu rozložených odporov a vodivosti je náročné a nevyhnutné pri výpočte veľmi dlhých vedení, ktoré nie sú v tomto kurze uvažované.
V praxi sa obmedzujú na zjednodušené metódy výpočtu, pričom sa uvažuje o vedení so sústredenými aktívnymi a reaktívnymi odpormi a vodivosťami.
Na výpočty sa používajú zjednodušené ekvivalentné obvody, a to: ekvivalentný obvod v tvare U, pozostávajúci zo sériovo zapojených aktívnych (r l) a reaktívnych (x l) odporov. Aktívne (g l) a reaktívne (kapacitné) (b l) vedenie sa započítava na začiatok a koniec riadku po 1/2.
Ekvivalentný obvod v tvare U je typický pre nadzemné prenosové vedenia s napätím 110-220 kV a dĺžkou do 300-400 km.
Aktívny odpor je určený vzorcom:
r l \u003d r približne ∙l,
kde r o - špecifický odpor Ohm / km pri t o drôte + 20 o, l - dĺžka vedenia, km.
Aktívny odpor vodičov a káblov pri frekvencii 50 Hz je zvyčajne približne rovnaký ako ohmický odpor. Fenomén povrchového efektu sa neberie do úvahy.
Merný aktívny odpor r o pre oceľovo-hliníkové a iné drôty z neželezných kovov sa určuje z tabuliek v závislosti od prierezu.
Pri oceľových drôtoch nemožno zanedbať efekt kože. Pre nich r o závisí od prierezu a pretekajúceho prúdu a nachádza sa v tabuľkách.
Pri teplote drôtu inej ako 20 °C sa odpor vedenia špecifikuje podľa príslušných vzorcov.
Reaktancia je určená:
x l \u003d x približne ∙l,
kde x o je špecifická reaktancia Ohm / km.
Špecifické indukčné odpory fáz nadzemných vedení sú vo všeobecnosti rôzne. Pri výpočte symetrických režimov sa používajú priemerné hodnoty x o:
kde r pr - polomer drôtu, cm;
D cf - geometrická stredná vzdialenosť medzi fázami, cm, je určená nasledujúcim výrazom:
Dav = (D AV D AV D SA) 1/3
Kde D AB, D AB, D SA sú vzdialenosti medzi vodičmi zodpovedajúcich fáz A, B, C.
Napríklad, keď sú fázy umiestnené v rohoch rovnostranného trojuholníka so stranou D, geometrická stredná vzdialenosť je D.
D AB = D BC = D SA = D
S umiestnením vodičov elektrického vedenia v horizontálnej polohe:
D AB \u003d D BC \u003d D
D SA \u003d 2D
Pri umiestňovaní paralelných obvodov na dvojokruhové podpery je prepojenie toku každého fázového vodiča určené prúdmi oboch obvodov. Zmena X 0 vplyvom druhého reťazca závisí od vzdialenosti medzi reťazami. Rozdiel X 0 jedného okruhu s a bez zohľadnenia vplyvu druhého okruhu nepresahuje 5-6% a v praktických výpočtoch sa nezohľadňuje.
V elektrických vedeniach s U nom ≥330 kV (niekedy pri napätí 110 a 220 kV) je vodič každej fázy rozdelený na niekoľko vodičov. To zodpovedá zväčšeniu ekvivalentného polomeru. Vo výraze pre X 0:
X o \u003d 0,144 lg (D cf / r pr) + 0,0157 (1)
namiesto r sa používa pr
r eq \u003d (r pr a cf pf-1) 1 / pF,
kde r eq je ekvivalentný polomer drôtu, cm;
a cf je geometrická stredná vzdialenosť medzi vodičmi jednej fázy, cm;
n f - počet drôtov v jednej fáze.
Pre vedenie s delenými drôtmi sa posledný člen vo vzorci 1 zníži o n f krát, t.j. má tvar 0,0157/n f.
Špecifický aktívny odpor fázy vedenia s delenými vodičmi sa určuje takto:
r 0 \u003d r 0pr / n f,
kde r 0pr je odpor drôtu daného prierezu, určený z referenčných tabuliek.
Pre oceľovo-hliníkové drôty sa X 0 určuje z referenčných tabuliek v závislosti od prierezu, pre oceľové drôty v závislosti od prierezu a prúdu.
Aktívna vodivosť (g l) vedenia zodpovedá dvom typom strát činného výkonu:
1) zo zvodového prúdu cez izolátory;
2) straty na korune.
Zvodové prúdy cez izolátory (TF-20) sú malé a straty v izolátoroch je možné zanedbať. V nadzemných vedeniach (VL) s napätím 110 kV a vyšším sa za určitých podmienok intenzita elektrického poľa na povrchu drôtu zvyšuje a stáva sa kritickejším. Vzduch okolo drôtu sa intenzívne ionizuje a vytvára žiaru - korunu. Koróna zodpovedá stratám činného výkonu. Najradikálnejším prostriedkom na zníženie strát výkonu na koróne je zväčšenie priemeru drôtu, pre vysokonapäťové vedenia (330 kV a viac) použitie štiepenia drôtu. Niekedy môžete použiť takzvanú systémovú metódu na zníženie strát energie do koróny. Dispečer zníži sieťové napätie na určitú hodnotu.
V tomto ohľade sú nastavené najmenšie povolené úseky pozdĺž koruny:
150 kV - 120 mm 2;
220 kV - 240 mm2.
Korónový vodič vedie k:
k zníženiu účinnosti,
Na zvýšenie oxidácie povrchu drôtov,
Do vzhľadu rádiového rušenia.
Pri výpočte ustálených režimov sietí do 220 kV sa aktívna vodivosť prakticky neberie do úvahy.
V sieťach s U nom ≥330 kV je potrebné pri určovaní strát výkonu pri výpočte optimálnych režimov brať do úvahy straty korónou.
Kapacitná vodivosť (v l) vedenia je spôsobená kapacitami medzi vodičmi rôznych fáz a kapacitou vodiča - zem a určuje sa takto:
v l \u003d v 0 l,
kde 0 je špecifická kapacita S/km, ktorú možno určiť z referenčných tabuliek alebo z nasledujúceho vzorca:
v 0 = 7,58∙10-6 /lg(D cf /r pr) (2),
kde Dcf je geometrická stredná vzdialenosť medzi vodičmi fáz; r pr - polomer drôtu.
Pre väčšinu výpočtov v sieťach 110-220 kV sa elektrické vedenie (elektrické vedenie) javí ako jednoduchší ekvivalentný obvod:
Niekedy sa v ekvivalentnom obvode namiesto kapacitnej vodivosti v l / 2 berie do úvahy jalový výkon generovaný kapacitou vedení (nabíjací výkon).
Polovica kapacitného výkonu linky, MVAr, sa rovná:
Q C \u003d 3I c U f \u003d 3Uf v 0 l / 2 \u003d 0,5 V 2 v l, (*),
kde U f a U sú fázové a medzifázové (lineárne) napätia, kV;
I s - kapacitný prúd do zeme:
Ic \u003d Uf v l / 2
Z výrazu pre Q C (*) vyplýva, že výkon Q C generovaný vedeniami je vysoko závislý od napätia. Čím vyššie je napätie, tým väčší je kapacitný výkon.
Pri nadzemných vedeniach s napätím 35 kV a nižším možno kapacitný výkon (Q C) ignorovať, potom bude mať ekvivalentný obvod nasledujúcu formu:
Pre vedenia s U nom ≥330 kV s dĺžkou viac ako 300-400 km sa berie do úvahy rovnomerné rozloženie odporov a vodivosti pozdĺž vedenia.
Káblové elektrické vedenia sú reprezentované rovnakým ekvivalentným obvodom v tvare U ako nadzemné vedenia.
Špecifické aktívne a reaktívne odpory r 0, x 0 sú určené z referenčných tabuliek, ako aj pre vzdušné vedenia.
Z výrazu pre X 0 a pri 0:
X o \u003d 0,144 lg (D cf / r pr) + 0,0157
v 0 \u003d 7,58 ∙ 10 -6 / lg (D cf / r pr)
je vidieť, že X 0 klesá a pri 0 rastie, keď sa rôzne drôty približujú k sebe.
Pri káblových vedeniach je vzdialenosť medzi vodičmi fáz oveľa menšia ako pri nadzemných vedeniach a X 0 je veľmi malá.
Pri výpočte režimov káblových vedení (káblových vedení) s napätím 10 kV a nižším je možné brať do úvahy iba aktívny odpor.
Kapacitný prúd a Q C v káblových vedeniach sú väčšie ako v nadzemných vedeniach. V káblových vedeniach (CL) vysokého napätia sa berie do úvahy Q C a špecifický kapacitný výkon Q C0 kvar / km možno určiť z tabuliek v referenčných knihách.
Aktívna vodivosť (g l) sa berie do úvahy pre káble 110 kV a vyššie.
Špecifické parametre káblov X 0, ako aj Q C0 uvedené v referenčných tabuľkách sú orientačné, presnejšie sa dajú určiť výrobnými charakteristikami káblov.
| Diskutujte na fóre |
|
| |
|
Vo väčšine prípadov možno predpokladať, že parametre elektrického vedenia (aktívny a jalový odpor, aktívne a kapacitné vedenie) sú rovnomerne rozložené po jeho dĺžke. Pre vedenie relatívne krátkej dĺžky možno rozloženie parametrov ignorovať a použiť sústredené parametre: aktívny a jalový odpor vedenia Rl a Xl, aktívnu a kapacitnú vodivosť vedenia Gl a Vl.
Nadzemné elektrické prenosové vedenia s napätím 110 kV a viac s dĺžkou do 300 - 400 km sú zvyčajne reprezentované ekvivalentným obvodom v tvare U (obr. 3.1).
Aktívny odpor vedenia je určený vzorcom:
Rl = roL, (3.1) kde
ro - rezistivita, Ohm/km, pri teplote drôtu +20°С;
L - dĺžka linky, km.
Merný odpor r0 sa určí z tabuliek v závislosti od prierezu. Pri teplote drôtu inej ako 200 C je odpor vedenia špecifikovaný.
Reakcia je definovaná takto:
Xl=xoL,(3.2)
kde xo - špecifická reaktancia, Ohm/km.
Špecifické indukčné odpory fáz nadzemného vedenia sú vo všeobecnosti odlišné. Pri výpočte symetrických režimov sa používajú priemerné hodnoty xo:
kde rpr je polomer drôtu, cm;
Dav je geometrická stredná vzdialenosť medzi fázami, cm, určená nasledujúcim výrazom:
kde Dab, Dbc, Dca sú vzdialenosti medzi vodičmi fáz a, b, c, obr. 3.2.
Pri umiestňovaní paralelných obvodov na dvojokruhové podpery je prepojenie toku každého fázového vodiča určené prúdmi oboch obvodov. Zmena xo v dôsledku vplyvu druhého reťazca závisí predovšetkým od vzdialenosti medzi reťazcami. Rozdiel xo jedného okruhu s a bez zohľadnenia vplyvu druhého okruhu nepresahuje 5-6% a v praktických výpočtoch sa nezohľadňuje.
V elektrických vedeniach s Unom ³ ZZ0kV je vodič každej fázy rozdelený na niekoľko (N) vodičov. To zodpovedá zväčšeniu ekvivalentného polomeru. Ekvivalentný polomer delenej fázy:
kde a je vzdialenosť medzi vodičmi vo fáze.
Pre oceľovo-hliníkové drôty sa xo určuje z referenčných tabuliek v závislosti od prierezu a počtu drôtov vo fáze.
Aktívna vodivosť vedenia Gl zodpovedá dvom typom strát aktívneho výkonu: od zvodového prúdu cez izolátory a ku koróne.
Zvodové prúdy cez izolátory sú malé, takže straty výkonu v izolátoroch možno zanedbať. V nadzemných vedeniach s napätím 110 kV a vyšším sa za určitých podmienok intenzita elektrického poľa na povrchu drôtu zvyšuje a stáva sa kritickejším. Vzduch okolo drôtu sa intenzívne ionizuje a vytvára žiaru - korunu. Koróna zodpovedá stratám činného výkonu. Najradikálnejším prostriedkom na zníženie strát energie v koróne je zväčšenie priemeru drôtu. Najmenšie prípustné prierezy vodičov nadzemných vedení sú normalizované podľa podmienok tvorby koróny: 110 kV - 70 mm2; 220kV -240 mm2; 330kV -2x240 mm2; 500kV - 3x300 mm2; 750kV - 4x400 alebo 5x240 mm2.
Pri výpočte ustálených režimov elektrických sietí s napätím do 220 kV sa aktívna vodivosť prakticky neberie do úvahy. V sieťach s Unom³ЗЗ0kV je potrebné pri určovaní strát výkonu a pri výpočte optimálnych režimov brať do úvahy straty korónou:
DPk = DPk0L=U2g0L,3,6)
kde DРк0 - špecifické straty aktívneho výkonu na koróne, g0 - špecifická aktívna vodivosť.
Kapacitná vodivosť vedenia Vl je spôsobená kapacitami medzi vodičmi rôznych fáz a kapacitou vodiča - zem a je určená nasledovne:
kde bo je špecifická kapacita, S/km, ktorú možno určiť z referenčných tabuliek alebo z tohto vzorca:
Pre väčšinu výpočtov v sieťach 110-220 kV je elektrické vedenie zvyčajne reprezentované jednoduchším ekvivalentným obvodom (obr. 3.3, b). V tejto schéme sa namiesto kapacitného vedenia (obr. 3.3, a) berie do úvahy jalový výkon generovaný kapacitou vedení. Polovica kapacitného (nabíjacieho) výkonu linky, Mvar, sa rovná:
UФ a U – fázové a medzifázové napätie, kV;
Ib je kapacitný prúd do zeme.
Ryža. 3.3. Ekvivalentné obvody elektrického vedenia:
a, b - nadzemné vedenie 110-220-330 kV;
c - nadzemné vedenie Unom £35 kV;
g - káblové vedenie Unom £ 10 kV
Z (3.8) vyplýva, že výkon Qb generovaný vedením silne závisí od napätia. Pri nadzemných vedeniach s napätím 35 kV a nižším možno kapacitný výkon ignorovať (obr. 3.3, c). Pre vedenia Unom ³ Z30 kV s dĺžkou viac ako 300-400 km sa berie do úvahy rovnomerné rozloženie odporov a vodivosti pozdĺž vedenia. Ekvivalentným obvodom takýchto vedení je štvorpól.
Káblové elektrické vedenia sú tiež reprezentované ekvivalentným obvodom v tvare U. Špecifické aktívne a reaktívne odpory ro, xo sú určené z referenčných tabuliek, ako aj pre vzdušné vedenia. Z (3.3), (3.7) je vidieť, že xo klesá a bo sa zvyšuje, keď sa fázové vodiče k sebe približujú. Pre káblové vedenia sú vzdialenosti medzi vodičmi oveľa menšie ako pre vzdušné vedenia, preto je xo malé a pri výpočte režimov pre káblové siete s napätím 10 kV a nižším možno brať do úvahy iba aktívny odpor (obr. 3.3, d ). Kapacitný prúd a nabíjací výkon Qb v káblových vedeniach je väčší ako vo vzduchových vedeniach. V káblových vedeniach vysokého napätia sa berie do úvahy Qb (obr. 3.3, b). Aktívna vodivosť Gl sa berie do úvahy pre káble 110 kV a vyššie.
3.2. Straty výkonu vo vedení
Straty aktívneho výkonu v prenosových vedeniach sa delia na straty bez zaťaženia DРХХ (straty koróny) a straty pri zaťažení (pre ohrev drôtu) DРН:
Vo vedení sa straty jalového výkonu vynakladajú na vytvorenie magnetického toku v drôte a okolo neho. 
