Kakav SNIP???

tulenin, mogu te zamarati i kako da opravdaš potrebu za ručnim zasipanjem, jer... u SNIP 3.02-1-87 klauzula 4.9. Zatrpavanje rovova sa položenim cjevovodima u zemljištu koje nije slijeganje vrši se u dvije faze. U prvoj fazi, donja zona se zatrpava nezamrznutim tlom koje ne sadrži čvrste inkluzije veće od 1/10 prečnika azbest-cementnih, plastičnih, keramičkih i armirano-betonskih cevi do visine od 0,5 m iznad vrha. cijev (nije posebno navedeno da bi to trebalo biti ručno). Dodano (30.09.2011, 16:06) ---------------- ali ja to želim

1. Kompletan ručni razvoj - prema standardima ne možete raditi bliže svim komunikacijama bliže od 2 m sa obje strane od krajnje tačke (od krajnje tačke, a ne od ose... 2. Ako je došlo do nezgode, onda je postojao drenažni sistem... 3. kategorija tla je glupa uvećati - građevinski otpad m.b. i kategorije 2 i 5... i tako dalje i tako dalje...

Koje su šanse?

Irinka033, ne vidim grešku u njihovom odgovoru) Koeficijent. odnosi se samo na zapreminu tla kada se uzme u obzir njegov trošak i kada se transportuje do gradilišta (ako ovaj transport prelazi 30 km). Apsolutno tačno, što se tiče cene punjenja, premeštanja, zbijanja itd. koeficijent

ne odnosi se na gubitke, jer pročitaj OP FER-01 - u stavkama 1.1.1, 1.1.2 cijene se uzimaju u obzir troškovi za tlo prirodne gustine, tj. nije u labavom stanju!)

Određivanje tlaka prije zbijanja p' metodom kompresije i koeficijenta prekomjerne konsolidacije OCR

B.14 Određivanje količine r's se izvodi u kompresionim uređajima koji osiguravaju prijenos vertikalnih napona do 5-10 MPa na uzorak s veličinom prstena od 50 i/ili 70 mm u prečniku i visinom od 20 ± 2 mm.

B.15 Opterećenje uzoraka vrši se u koracima do napona od 5-10 MPa (ovisno o dubini uzorka i očekivanoj vrijednosti tlaka prije zbijanja). Opterećenje u svakoj narednoj fazi treba uzeti jednako dvostrukom opterećenju u prethodnoj fazi, na primjer: 0,012; 0,025; 0,05; 0,1; 0,2, itd., MPa. Preporučuje se ugradnja dodatnih stupnjeva opterećenja u području očekivanih vrijednosti r's. Potrebno vrijeme držanja u svakoj fazi opterećenja je najmanje 24 sata.

B.16 Za sva ispitivana tla potrebno je odrediti fizičke karakteristike i raspodjelu veličine čestica.

B.17 Određivanje privatnih vrijednosti r's izvodi se prema krivuljama kompresije po Casagrande metodi, za što je potrebno izvesti sljedeće konstrukcije. Na osnovu rezultata dobijenih u svakom eksperimentu, kriva kompresije se konstruiše na polulogaritamskoj skali (slika B.2). Na grafu se određuje tačka koja odgovara najvećoj krivini krivulje, kroz ovu tačku se povuče horizontalna linija i tangenta na krivulju, zatim se između njih povuče simetrala ugla a. Određuje se točka presjeka simetrale ugla a sa nastavkom pravog presjeka krivulje kompresije, čija projekcija na osu pritiska R' i daje vrijednost tlaka prije zbijanja r's(Slika B.2).

Slika B.2 — Određivanje tlaka prije zbijanja r's prema Casagrande metodi

B.18 Koeficijent prekomjerne konsolidacije određuje se korištenjem formule

Gdje r's I R' 0 - efektivni pritisak pre zbijanja i efektivni domaći pritisak na dubini uzorka.

B.19 Rezultati ispitivanja za svaki inženjersko-geološki element moraju biti prikazani u sertifikatima o ispitivanju sa grafikonima krivulja kompresije i sažeti u tabeli u odnosu na dubinu. Za svaki od IGE-a moraju se izračunati prosječne vrijednosti tlaka prije zbijanja r's i koeficijent prekomjerne konsolidacije OCR.

Osobine određivanja parametara čvrstoće i deformabilnosti tla pod dinamičkim utjecajima

B.20 Dinamička posmična čvrstoća tla definirana je kao granična vrijednost zbira statičke komponente posmičnih napona ta i ciklička komponenta tcy na površini loma

(tf,cy)prije = (ta+ tcy)prije = f(N, d 50, gospođa, w 1, …, wn) (B.9)

Gdje N— broj ciklusa punjenja;

d 50 - karakteristike granulometrijskog sastava tla;

gospođa— parametar Lode;

w 1, wn— drugi parametri za definisanje;

tf,cy— vršne vrijednosti dinamičkih posmičnih napona.

Laboratorijsko modeliranje naponsko-deformacijskog stanja elementa tla u osnovi hidrauličke konstrukcije u pravilu pokriva samo uvjete harmonijskih vanjskih utjecaja (slika B.3).

Koliki je koeficijent zbijenosti pijeska?

Eksperimenti se izvode u uslovima triaksijalne kompresije ili jednostavnog smicanja sa ili bez drenaže.

Slika B.3 — Mogući odnosi između cikličke i statičke komponente tangencijalnih napona

B.21 Dinamički parametri čvrstoće tla su integralne karakteristike i istovremeno zavise od fizičkih svojstava tla i parametara vanjskih utjecaja. Dinamička čvrstoća tla određuje se kao dio statičke čvrstoće posebno za svaku vrstu udara. Karakteristike deformacije - dinamički modul smicanja i koeficijent prigušenja - određuju se na temelju analize unutar cikličkih procesa (petlje opterećenja).

B.22 Preporučuje se određivanje čvrstoće tla pod dinamičkim utjecajima na osnovu Palmgren-Miner hipoteze o mogućnosti linearnog nezavisnog zbrajanja rezultata vanjskih utjecaja (akumulacija oštećenja). Prema hipotezi akumulacije oštećenja, ukupni učinak ciklusa opterećenja različitog intenziteta određen je linearnom superpozicijom i ne ovisi o slijedu pojedinačnih ciklusa. Stoga se utjecaj dinamičkog djelovanja može okarakterizirati kao ekvivalentni broj ciklusa opterećenja Neq, što po kumulativnom efektu nagomilavanja štete odgovara stvarnom spoljašnjem uticaju. Dakle, dinamičko oštećenje na određenom nivou stresa karakteriše oštećenje na bilo kom drugom nivou stresa.

Stvarni udar je nepravilan i, da bi se procijenila oštećivost tla, mora se predstaviti kao niz sinusoidnih valova (ili grupa valova) sa nivoom udara u svakoj grupi tipičnim za razmatrani način rada. Ova se analiza temelji na eksperimentalnim podacima koji opisuju proces akumulacije cikličkih i statičkih komponenti posmične deformacije, odnosno tlaka pora, uz povećanje broja ciklusa opterećenja.

B.23 Metoda za određivanje parametara čvrstoće pod dinamičkim utjecajima je računska i eksperimentalna, zasnovana na metodi uzastopnih aproksimacija. Program ispitivanja treba uzeti u obzir različite potencijalne oblike izvijanja sustava konstrukcija-temelj, kao i predviđene razine statičkih i cikličkih naprezanja u temelju. Prilikom formiranja programa laboratorijskih ispitivanja dopušteno je uzeti u obzir ne sve vrste vanjskih utjecaja, već samo one najgore sa stanovišta mogućeg gubitka stabilnosti konstrukcije. Konzervativnost dobivenih procjena mora biti potvrđena dostupnim podacima istraživanja dinamičkih svojstava tla u ruskoj i svjetskoj praksi.

B.24 Glavni zadatak eksperimentalnog laboratorijskog istraživanja je određivanje broja ciklusa opterećenja N, neophodnih za uništavanje tla pri različitim omjerima statičke i dinamičke komponente cikličkog opterećenja. Eksperimenti koji se izvode su nedrenirani, uz kontrolu naprezanja ili deformacije. Razina statičkih posmičnih naprezanja određuje se ovisno o dubini sloja koji se razmatra, dodatnom opterećenju konstrukcije i stupnju vanjskih dinamičkih utjecaja.

Unaprijed određena otpornost na smicanje bez dreniranja su kohezivna tla i parametri trenja za nekohezivna tla pod kvazistatičkim uvjetima opterećenja. Zatim, za različite kombinacije normalizirane komponente statičkog naprezanja ( tav/su, tav/s'vo, tcy/su, tcy/s'vo) bilježi se broj ciklusa opterećenja koji dovode do razaranja tla u uslovima „zatvorenog“ sistema sa blokiranom drenažom, što odgovara konstantnoj zapremini potpuno vodom zasićenog uzorka tokom smicanja.

Procjena dinamičke čvrstoće temelji se na empirijski dobivenim krivuljama loma za nekohezivna tla ili za kohezivna tla. Evo N— ograničavanje broja ciklusa tokom uništavanja uzorka, s'vo— efektivni naponi tokom konsolidacije, ta– statička komponenta posmičnog naprezanja, tcy— ciklička komponenta posmičnih napona, su— otpornost na smicanje bez dreniranja. Uništavanje uzorka se shvata kao postizanje datog nivoa deformacije - statičkog ( g', ea) ili ciklički ( gsu, esu), višak pornog pritiska. Prilikom izvođenja eksperimenata preporučuje se da se kao kriterij za prekid eksperimenta prvo uzme u obzir postizanje jednog od sljedećih uslova:

statička komponenta posmične deformacije 20%;

amplitude cikličke deformacije 10%;

postizanje normalnog nivoa pritiska od 95% s'vo;

postignuće N= 1500 (nivo može varirati u zavisnosti od vrste simuliranog udara).

Za nekohezivne uzorke tla, rezultati ispitivanja se također mogu prikazati u obliku zavisnosti kojim se utvrđuje ukupna akumulacija viška pritiska pornog fluida u tlu pod razmatranim udarom.

B.25 Procjena deformacijskih karakteristika tla pod dinamičkim utjecajima vrši se na osnovu terenskih i laboratorijskih ispitivanja.

Karakteristike deformacije treba shvatiti kao dinamički modul smicanja Gd i koeficijent prigušenja Dd. Modul smicanja pri deformacijama 10-6-10-5 procjenjuje se na osnovu rezultata direktnih mjerenja brzine posmičnog talasa u s u terenskim i laboratorijskim uslovima i preračunavanje po formuli

U laboratorijskim uvjetima mjerenja treba provoditi na uzorcima tla u uvjetima triaksijalne kompresije pri naponima što je moguće bližim prirodnim na datoj dubini pomoću ultrazvučnog sonda (element savijanja).

Deformacije 10-5-10-3 pokrivene su laboratorijskim ispitivanjima u rezonantnoj koloni, iznad 10-3 - u triaksijalnom kompresijskom uređaju (eksperimenti sa kontrolom deformacije).

Početni podaci za određivanje koeficijenta prigušenja Dd su intraciklusne ovisnosti naprezanja i deformacije (petlje opterećenja). Rezultati testa su krive Gd = f(gsu, s', f) I Dd = f(gsu, s', f), Gdje gsu— amplituda posmične deformacije, s'- prosječna efektivna naprezanja u tlu, f— učestalost učitavanja.

Dodatak B
(obavezno)

Recite mi po kom stavu kog regulacionog dokumenta i koji koeficijent mogu da primenim prilikom određivanja zapremine rasutog materijala (peska) prilikom zasipanja rovova i jama??? One. Uklonili smo zemlju grupe 2 u količini od 2500 m3, potrebno je zasipati peskom... 2500 m3 definitivno neće biti dovoljno, dapače, negde je potrebno 2700, jer... dok ga isporuče, dok ga napunimo, dok ga sabijemo i napravi se rupa (ponornica), Kupac traži opravdanje...šta bi to moglo biti?

Prema SNiP-u, potražite koeficijent otpuštanja (za pijesak = 15% zapremine) - i pritisnite ga...

Kakav SNIP???

Za putne nasipe uvijek uzimamo 1.18 (tačka 2.13. Tehničkog dijela 1. zbirke) i zbijamo ga u 18 prolaza. A Za zatrpavanje rovova, temeljnih jama i ugradnju PPS K=1,1. Ovako se pregled uvijek obavljao. Ali ja ne mogu da nađem nikakvo opravdanje. Ima li neko savjet? Pogledajte i ovdje, već su o tome razgovarali ovako - osnova: SNIP 3.02.01-87 „Tabela br. 7, klauzula 7. Prosječna gustina suvog nasipanog tla na ispitivanoj površini ne smije biti manja od projektne, a ako nema uputa u projektu, ne smije biti manja od gustine koja odgovara kontrolnim vrijednostima datog koeficijenta zbijenosti. u tabeli. 8…..” „Tabela br. 8 Kontrolne vrijednosti koeficijenata zbijenosti K=0,91 sa opterećenjem na površini zbijenog tla, MPa (kg/cm2) sa ukupnom debljinom nasipa, m do 2.. .”

Za zatrpavanje uvijek treba koristiti faktor otpuštanja. Mi i kupac usvojili smo sljedeće koeficijente: za pijesak - 1,1; na tlima - (1.05-1.08), u zavisnosti od grupe tla. Ovi koeficijenti su nekada bili potvrđeni laboratorijskim rezultatima, a sada nema problema!

M.b. još pečati???

Pozdrav svima) Molim vas recite mi... Prema mom projektu, komunalne mreže prelaze kabl. Prihvatam ponudu TER01-02-063-02 za izradu tla u rovovima i jamama dubine preko 3 m ručno uz podizanje dizalicom uz prisustvo pričvršćivača - to je tačno, ali je kupac u komentaru poslao upotrebu od K = 1,3 za razvoj tla na mjestima koja se nalaze na udaljenosti do 1 m od nezaštićenih kablova. šta da radim sa ovim koeficijentom?

Ko ce ti dozvoliti da radis sa dizalicom na raskrsnici... izvini, ali ne bi dao da pridjes autoputu.. sa dizalicom.. nemoj da se uvrijedis.. ..imas 2 koeficijenta za RUČNI rad..1,2 pod naponom prema MDS i 1,3 (?) uklj. Sat. 1

znate, postoje male prenosive dizalice za podizanje kašika izbačenog tla. Eto koliko Tadžici moraju biti jaki da tako bacaju zemlju na dubinu od 3 m)))))) pa jedan od njih. h. Ne mogu uzeti koeficijent, jer se ne odnosi na moju cijenu, ali u vezi MDS-a... pogledaću

Pitanje. Zatrpavao sam pijeskom 0,5 m iznad cijevi 1. sabirkom (punjenje ručno). Moj gazda preuzima isti posao samo po 23. sabirci (23-1-1-1), postavljanje podloge od pijeska (primijenjeno na posipanje cijevi 0,5 m pijeskom). Motivirajući to činjenicom da je kompozicija rada ispravnija nego u 1. zbirci + u 23. cijena je skuplja (za 10 m3, u 1. za 100 m3) + kategorija radnika je veća (u 23. - 2,5; u 1. - 1,5). Ko je od nas u pravu?Dodano (13.11.2009., 09:51)—————————————————Gdje je kompozicija djela pravilnija?

shurov_oleg, procenat gubitka zemlje pri zasipanju: pri transportu zemlje motornim vozilom do 1 km - 0,5%; više od 1 km - 1% Prilikom pomeranja zemlje buldožerom za zatrpavanje rovova i jama 1,5% kod polaganja u nasipu - 2,5%

Sigurno će biti puno... Sa koeficijentom zbijanja od 0,95 treba vam - 2500 * 0,9 = 2250 i koristeći ovo dobijamo 2250 * 1,03 Dodato (13.11.2009, 11:18) ——————— ——————— -2320 kubnih metara, nema šanse

Nije li činjenica da se u ovaj rov polažu bilo kakve građevinske konstrukcije odbija od zapremine zatrpavanja?

uzimamo Kpl = 1,1 tj. 2500 * 1,1 = 2750 m3

Kako i sa čime (sabiti i izmjeriti)? Kako možete kompaktirati više od prirode? Da li da dodam cement ili šta? Kupovina više od jednog je inženjersko ludilo...

shurov_oleg, Tehnički dio zbirke 27 za građevinske radove tj. na 100 m3 donjeg sloja pijeska - ima 110 m3 samog pijeska, K-t = 1,1 Možda će se koristiti i za zatrpavanje pijeskom.

Poloz, kao da je istina... Ako pesak nije iz kamenoloma, nego recimo sa deponije u rečnoj luci... Veoma popularno mesto za kupovinu... A u ovom slučaju Ksl = 100/110 = 0,91. Ali, ako me sjećanje ne vara, pitanje je bilo o pijesku iz kamenoloma... Ali tamo bi trebalo biti obrnuto...

Zdravo! Imam deponiju dimenzija 114x15x0,3 m. Da li pravilno izvodim radove na deponiji sa zbijanjem i nivelacijom?

Pogrešno. Utovar, transport, istovar, razvoj tla buldožerom, planiranje prostora, zbijanje. Ovaj set morate imati.

abk63, doneli su i bacili - ovo sam uzeo u obzir, ali nisam zapisao. Kad su izlili ti napišeš taj razvoj, a ja sam mislio da je razvoj kad kopaju jamu, rov itd. Znači nije u redu? A ja imam raspored pod "O", pa da li da odmah primenim koeficijent na izgled? Ili dva puta, prvi bez Kf, a drugi sa Kf?

Ella, razvoj sa utovarom na kipere... Ima takva cijena. Takođe, dodajte o putevima koji nose zemlju

tulenin, imam popunu sajta, zasto mi treba? Pijesak je već izliven iz kipera, moram ga izravnati prije ravnanja, da li da koristim "rad na deponiji" ili da koristim "razvoj"? već dodano.

Ella, pod kakvu strukturu sipaš pesak? Ako je, kako pišete, ovo stranica, bolje je (i skuplje) uzeti 27-4-1-1 “Izgradnja temelja od pijeska”. Zbijenost i niveliranje su već uzeti u obzir. „Održavanje zemljanih puteva“ može se preduzeti samo ako postoji vučni prostor bez tvrde podloge.

Sandronik, za platformu za bušenje, ista debljina za heliodrom itd. Kako izravnati nasip štale visine 1,8 m?

Ko ga je doveo? Nije vaša organizacija? Ako niste vi, zašto ste to uradili?

tulenin, ne govorim o razvoju i isporuci pijeska. Tu mi je sve jasno. Govorim o popunjavanju stranice. Razvili smo pijesak, dovezli ga, izlili, a onda koje cijene je najbolje primijeniti za izgradnju lokacije sa vertikalnim rasporedom na nulu? Visok samo 30 cm.

Ella, - definitivno prema 27 - kao iskop zemlje buldozerom (+ dodatno kretanje)

Sandronik, mislio sam na 27. ali tu su i "putevi", a ja najverovatnije imam "zemljane radove"? U 27. godini i dalje sam zbunjen sastavom mehanizama - motornih grejdera, cestovnih valjaka, mašina za zalivanje. U mom slučaju, buldožeri i nabijači.

Imate konstrukciju - platforme za pokretnu opremu, koja je po mom mišljenju bliža putnim konstrukcijama, a prema 1. sub. Zasipaju se velike konstrukcije, poput nasipa.

Slažem se s tim, ali kako to odvući u žbunje

Postoji mnogo opcija... 1. Uz okućnice. 2. Zimski put. 3. Helikopterom

tulenin, pitanje je prije da ako ih pokažem onda ih treba iznajmiti. Cijena je jako dobra, ali da li je prihvatljiva za tundru?

Kako je to? Niste razumeli? Kakve veze ima iznajmljivanje ili kupovina?Dodano (09/08/2010, 10:48) ———————————————— da

Hvala Tuleninu, Sandroniku, na savjetu. Uradiću tako kako ste predložili.

tulenin, mogu te zamarati i kako da opravdaš potrebu za ručnim zasipanjem, jer... u SNIP 3.02-1-87 klauzula 4.9. Zatrpavanje rovova sa položenim cjevovodima u zemljištu koje nije slijeganje vrši se u dvije faze.

U prvoj fazi, donja zona se zatrpava nezamrznutim tlom koje ne sadrži čvrste inkluzije veće od 1/10 prečnika azbest-cementnih, plastičnih, keramičkih i armirano-betonskih cevi do visine od 0,5 m iznad vrha. cijev (nije posebno navedeno da bi to trebalo biti ručno). Dodano (30.09.2011, 16:06) ---------------- ali ja to želim

nema šanse... u mislima nema potrebe da se kopa ili puni ručno... Napravio sam stotine kilometara cjevovoda i ne sjećam se da sam kopao ručno... samo bušio... i kablove. a cijevi i jame su sve bagerske...nisu rucne...

tulenin, hvala na odgovoru, a i objasni oko pomjeranja buldozera na narednih 5m, ako je zemlja uvezena, onda ispadne da ce mi je kiper baciti pravo u rov i ne mogu dalje Dodano (30.09.2011, 16:15) ———————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————Općenito, ovo mora biti opravdano POS ili PPR, naznačene su lokacije skladištenja itd., iako je generalno zabranjeno skladištenje na teritoriji Moskve, ispostavilo se da je sve za izvoz, a zatrpavanje je samo 5m.

Svašta može da se desi... kiper neće uvek stići. Na gradilištu zna biti prljavo...naravno...sve je vise istine u tvojim rijecima mlada damo, uskoro mozes postati predradnik...

u teoriji to znači punjenje cjevovoda pijeskom... ili prosejanom zemljom... ja to uvijek radim ručno... ostalo se radi buldožerom...

tulenin, pa sumnjam da ću uzeti bez POS-a, a onda ću morati sam nešto smisliti i izvući se. Egore, jesi li naišao negdje u regulatornim dokumentima na kojoj dubini je potrebno napraviti met? pricvrsenja, bivsi Posovik razume nekih preko 3 m, ali se ne seca gde je nabavio, SNIP-ovi imaju samo granice za iskop (po vrsti tla - sa kosinama i okomitim zidovima), ali meni ne trebaju daske od dasaka, ali metal. pričvršćivanja sa retraktorom i odstojnicima.

Maximus, RomanM zna.. vidi SNiP na TB, ali nije bitno čime se pričvrstiti, bilo daske od mahagonija ili bakrene pero i utor...Dodano (30.09.2011, 16:44)——— -------- ---- I još uvijek ne znate tačan volumen ili nešto drugo ... odnesite ga na maksimum ... KS-2 će sve staviti u red .. i kretati se 50m. ..i sve ce biti OK...

tulenin, ok, u ovom slučaju moja situacija je sledeća: kupac je napravio procenu, ali ja moram da je pravilno povećam, pozivajući se na sve što ima težinu

onda obavezno pomicanje buldozerom 50... dodatno zbijanje tla prije polaganja cijevi. zbijanje nakon praškanja...sve ručno sa pneumatskim nabijačem...

tulenin hocu da gurnem i preliv i podlogu na 23 sb., ali za snagu buldozera sam uzimam 59 kW, oni imaju 132 kW, opet nema POS, samo da se opravdas da je to ono imamo i barem crack.

nikome nista ne treba... postoji Civilni zakonik Ruske Federacije - izvodjac zavisi od sebe i tako dalje o metodama i materijalima, ali... ODGOVARAJUĆI kvalitet...

Molim vas recite mi kako možete opravdati povećanje troškova rada opreme (bagera) prilikom hitnih popravki vanjske kanalizacije pri kopanju rova ​​i naišlih kablova, vodovoda, ukopanih armirano-betonskih ploča o kojima niko nije pričao. kupac je ratnik, dok je trebalo promijeniti sve je bilo u redu, kako bi bilo potpisati

1. Kompletan ručni razvoj - prema standardima ne možete raditi bliže od 2 m sa obe strane krajnje tačke (od krajnje tačke, a ne od ose) do svih komunikacija... 2.

Koeficijent zbijenosti tla prilikom zasipanja!

Ako je bila nesreća, onda je bio sistem za odvodnjavanje... 3. glupo povećati kategoriju tla - građevinski otpad, možda. i kategorije 2 i 5... i tako dalje i tako dalje...

Molim vas da mi kažete kada je upotreba koeficijenata u skladu sa tačkom 1.1.9 opravdana. neuspjeh 01 Zemljani radovi? I na šta se ti koeficijenti odnose?

Koje su šanse?

zapremina zemlje koja se transportuje motornim transportom do gradilišta za popunjavanje šupljina, zasipanja ispod poda ili u vertikalnom nasipu izračunava se prema projektnim dimenzijama sa dodatkom gubitaka: pri transportu motornim transportom na udaljenosti do 1 km - 0,5%; kod drumskog transporta na udaljenosti većoj od 1 km - 1,0%; pri pomicanju tla buldožerima na podlozi od druge vrste tla: pri zasipanju rovova i jama - 1,5%; kod polaganja u nasipima - 2,5%

Odgovor je u pitanju. Za tačku 1.1.9 ovo je koeficijent. za gubitke pri transportu zemlje „za popunjavanje šupljina, ispuna ispod podova ili u vertikalnom nasipu, izračunato prema projektnim dimenzijama“

Leonide, nekako mi se činilo da nema ništa više od volumena) Ali kupac ne propušta koeficijent. Uopšte ne mogu da razumem njihov odgovor, posebno je ovo: klauzula 1.1.9 prema uključivanju karakteriše masu materijala koji se prevozi vozilom potrebnu da se jama napuni za 1-2,5% zbog činjenice da je gustina transportovanog materijala tlo će se smanjiti Što dalje putujemo, to je greška veća. Ali ni u kom slučaju koeficijenti se ne smiju koristiti u određivanju cijena.

Irinka033, ne vidim grešku u njihovom odgovoru) Koeficijent. odnosi se samo na zapreminu tla kada se uzme u obzir njegov trošak i kada se transportuje do gradilišta (ako ovaj transport prelazi 30 km). Apsolutno tačno, što se tiče cene punjenja, premeštanja, zbijanja itd. koeficijent ne odnosi se na gubitke, jer pročitaj OP FER-01 - u stavkama 1.1.1, 1.1.2 cijene se uzimaju u obzir troškovi za tlo prirodne gustine, tj. nije u labavom stanju!)

Leonide, odakle dolazi ova informacija? Nisam to nigde video. Primijenio sam to ne na cijenu, već na cijenu samog materijala za zatrpavanje. Došao je u posebnom redu

Potrebno je primijeniti koeficijent ne na cijenu, već na zapreminu tla.

Naravno da smo se sreli. Ako se trošak tla (pijesak, drobljeni kamen) uzme u obzir prema FSSP, onda u PM. piše - „klauzula 3. Predviđene cene uzimaju u obzir sve troškove... Troškovi transporta se uzimaju iz uslova prevoza robe drumskim prevozom na udaljenosti do 30 kilometara. Tačka 6. Preporučuje se obračun dodatnih troškova za transport materijala, proizvoda i konstrukcija drumskim transportom na udaljenosti većoj od 30 kilometara..."

ATM, samo sam dodao koeficijent za poziciju, ide i na potrošnju materijala. Naravno, vjerovatno bi bilo ispravnije pozvati se na volumen, to nije teško popraviti, pogotovo jer se konačni trošak ionako neće promijeniti. Samo kako dokazati da se može koristiti? Ili je to još uvijek nemoguće? Oko 30 km... Troškove sam uzeo po teritorijalnoj naplati, tamo čak ni takvih tačaka nema

Šta se može dokazati ako uzmete projektnu zapreminu tla, pomnožite je sa K sabijanjem i K gubicima tokom transporta. Šta treba da se opravdate - 1. Opšte odredbe FER-01 klauzula 1.1.9, 2. SNiP 3.02.01-87 - koji takođe govori o gubicima tokom transporta, 3. RDS 82-202-96. Svi ovi dokumenti govore o potrebi da se uzmu u obzir gubici K tokom transporta. Za nas su važni GESN i FER, gdje je jasno o čemu i kada treba voditi računa. Osim toga, vaš kupac sam piše - A da biste prevezli 1-2,5% više, morate kupiti 1-2,5% više, tlo duž puta se neće povećati iz zraka. Razgovarajte sa Kupcem, možda samo želi da vidi zapreminu 1-2,5% više, a ne cenu, onda je potpuno u pravu.Dodato (05.05.2014, 11:12)———————— ———— ———Zar ne radite u Novosibirskom TSSC-u? Ja samo gledam Opšte odredbe i ove tačke su u njima!

Leonide, hvala na detaljnom odgovoru! Imam i pitanje u vezi ručnog zatrpavanja; kupac također traži da se eliminira ručni rad i da se zatrpavanje obavi samo buldožerom. Ni ja to ne mogu korektno da opravdam.. Ovo su sinusi temelja, kako će tamo buldožer? Ne, na Altaju) Ne mogu samo promijeniti grad u svom profilu (

Cijene u građevinarstvu. FCTS Ministarstvo građevinarstva. Procijenjeni standard. Koncept 400 dana.

Svi nemetalni rasuti građevinski materijali imaju poroznu strukturu - između čestica od kojih se sastoje nalaze se šupljine ispunjene zrakom. Stoga svaki produženi ili jaki mehanički udar mijenja njihovu gustoću zbog uklanjanja zraka iz pora ili zasićenja plinom, odnosno gustoća se stalno mijenja. Ovo je važno za tačne proračune potrebne količine, posebno kada tehnologija zahtijeva zbijanje.

1. Opis indikatora
2. Od čega zavisi koeficijent?
3. Gustina pjeskovitog tla

Šta je pečat?

Pijesak također može biti osnova tla. Prilikom bilo kakvog iskopavanja (kopanje rovova ili jama, zbijanje njihovog dna) na pjeskovitom tlu također dolazi do promjene gustoće. U građevinarstvu se za proračune koriste sljedeći parametri: nasipna gustina - odnos težine i zapremine u nekompaktovanom stanju; koeficijent zbijanja.

CUpl pokazuje koliko se puta smanjio volumen nakon bilo kakvog mehaničkog udara. Koristi se pri obavljanju sljedećih vrsta poslova:

• ugradnja temeljnih jastuka;
• posteljina tokom izgradnje ili popravke puteva;
• zatrpavanje rovova, njihovo zbijanje;
• Kontejneri za punjenje;
• određivanje omjera komponenti različitih maltera ili mješavina.

Vrste utjecaja koji mijenjaju nasipnu gustinu:

• otpuštanje, pranje tokom procesa rudarenja;
• gravitacija tokom skladištenja;
• olabavljenje prilikom utovara u transport;
• tresenje tokom transporta;
• tamping;
• popuštanje tokom zatrpavanja rovova ili jama.

Prilikom proračuna potrebno je uzeti u obzir da je parametar podložan višestrukim promjenama.

Standardna vrijednost CUpl

Koeficijent zbijanja mora biti naveden u dokumentima kada kupujete bilo koji pijesak.

Ovaj pokazatelj je posebno važan ako je cijena određena po jedinici zapremine (m3) proizvoda. Njegov transport do kupca neminovno je praćen sabijanjem. Da biste izračunali potrebnu količinu za određenu vrstu posla, morate znati koliko se volumen mijenja. Standardni CUPL građevinskog pijeska je od 1,05 do 1,3. Potrebna zapremina se množi sa ovom cifrom. To jest, da bi dobili 1m3, naručuju od 1,05 do 1,3 m3.

od čega zavisi:

• Mjesto i način vađenja.

  Zatrpavanje i sabijanje tla

  Riječni pijesak razlikuje se od kamenoloma po svojoj homogenosti i većoj veličini čestica, što umanjuje vrijednost parametra. Odnosno, tokom transporta i drugih radnji, njegovo zbijanje je manje od onoga što je minirano u kamenolomu.

• Količina nečistoća. Što ih je manje, to je veća brzina zbijanja.
• Vrsta transporta. Minimalno zbijanje se javlja ako se isporučuje morem, zapremina se nešto više mijenja pri korištenju željeznice, maksimalno - prilikom prijevoza cestom.
• Razdaljina. Trajanje mućkanja tokom transporta direktno je povezano sa promjenom zapremine rasutog materijala. Ako je potreban transport na velike udaljenosti, napravite rezervu od najmanje 30% (CUpl 1.3).
• Vrsta opreme. Ako morate da zbijate tlo ručnim alatima, tada je CUPL manji nego kod upotrebe vibracionih nabijača, vibracionih ploča ili valjaka.
• Vlažnost. U sirovom pijesku, pore između čestica su ispunjene kapljicama vode, tako da se gustoća lagano mijenja pod utjecajem bilo kojeg faktora.

Prilikom iskopavanja koristite poseban sto sa CUPL standardima.

Dati parametar se koristi drugačije od CUpl kada se uzimaju u obzir gubici zapremine nakon transporta - tražena količina se ne množi, već dijeli sa koeficijentom.

Koeficijent zbijenosti pješčanog tla

Odnos njegove stvarne gustine (u suhom obliku) prema maksimalnom mogućem.

Navedeni parametri se koriste na isti način kao kod izračunavanja zatrpavanja ili radova na popravci.

Koristi se još jedna vrijednost - relativni koeficijent zbijanja. Ovo je pokazatelj omjera potrebne gustoće tla, izračunate uzimajući u obzir koeficijent gravitacije, prema onoj prihvaćenoj pri izračunavanju zapremine.

Kako pravilno odrediti volumen zbijenosti tla? ako treba da unesemo 4500 m3 zemlje u korito i sa koeficijentom zbijenosti dobijemo zapreminu od 3570 m3, koju zapreminu treba da napišemo u ceni TER01-02-01-02, uvezeno (4500) ili zbijeno (3570) ?

ali u procjenama rade ovo: 1. Razrada tla u kamenolomu - 800 m3 2. Transport na udaljenosti od 5 km 800 * 1,6 - 1280 tona 3. Zbijanje tla valjkom - 800 m3. Da li se to smatra tačnim?

den77782, vidi mjernu jedinicu za cijenu “1000 m3 zbijenog tla” Ovo je tačno ako je 1,6 gustina tla u njegovom prirodnom, nerastresenom stanju, a zatim se tlo zbije do stanja bliskog “prirodnom”. ..

pa kada se zbije, ispada sa koeficijentom zbijanja od 1,26 - 635 m3. Prije toga sam uzeo 800, a onda su kupci počeli biti ogorčeni, na to. nista nije napisano djelimično, pa zelim da pitam nekoga, valjda je ispravno ovako i onako, glavno je kako napisati!

Kako se to dešava? Uvek sam mislio. da je maksimalni koeficijent zbijanja = 1,0. Ili sam u krivu?

pročitaj isječak 02.05.02-85* tabela. 14 autoputeva. pokazuje kako odrediti vrijednost relativnog koeficijenta plaćanja. To nije bilo moje pitanje.

den77782, 800 kubnih metara - razvoj tla u prirodnom stanju? Neće se moći sabiti tlo u prirodnom stanju od 800 m3 do 635 m3... Razvio si 800 m3 zemlje u prirodnom stanju, kada se rastresti ispalo je recimo 800x1,26 = 1008 m3, onda napunili ste ga i sabili sa koeficijentom. 1,26 nazad na 800 m3? pa?

Tako je, koeficijent. brtve 1.0

Da, ovako funkcionira ako ga sami razvijamo! a ako kupimo šljunak za 1 kubni metar u rastresitom stanju, dovozimo ga i zbijemo sa Kp = 1,26, tj. kupljeno 800 m3, zbijeno 800 i primljeno 635 m3. Znači li to da ipak treba upisati 635 m3 zbijenosti?

den77782, br 800

tulenin upravo sam to uradio, nije bilo pitanja tokom pregleda, ali se mušterija žali!

Vjerovatno... Objašnjenje je ovo. Prskamo iz "šporeta"... Ili je zemlja u kamenolomu, ili (kao u vašem slučaju) na deponiji... Laboratorijski tehničar vrši prva merenja na mestu utovara...

Ako je 800 m3 otpuštenog šljunka, onda ispravno - zbijanje 635 m3 + cijena šljunka 800 m3. Ali, IMHO, još uvijek nije moguće sabiti rastresiti šljunak sa 800 m3 na 635 m3...

To je već zadatak građevinara, proračuni se rade po građevinskom snipu ili u CREDO od strane projektanata, a ja mogu samo da procijenim. Iskreno govoreći, uskoro ću se “pucati” iz ovih procjena!

slavalit, samo nikad nisam radio sa inertnim materijalima sa deponije... Samo iz kamenoloma... Šljunak će generalno biti sabijen na minimum... Da, ASG se može sabiti, ali isto tako ne može se sabiti za četvrtinu . Najvjerovatnije je greška sa 800 kubika... Manje su utovarili, ili gurnuli na lijevo

Zadatak dizajnera je da ne pišu manje, da ne bi kasnije gradili o svom trošku! ali kako će ili neće kompaktirati se mene ne tiče!!! Treba mi projekat da prođem ispitivanje i do sada je prošao, a iskopavanje je jeftino, može se uštedjeti par hiljada najviše! više buke oko ničega

a Sve je tačno. U Kamenolomu je razvijeno 800 m3 lomljenog kamena u gustom karoseriji, 800 * 1,26 = 1008 m3 utovareno na vozila (inače, u projektu je obično propisana sasvim normalna nabavka lomljenog kamena), ali pošto je transport u tonama, onda ovu cifru ne vidimo, ali imamo 800*1,6; dalje: dovezli su 1008 m3 (lomljeni kamen + vazduh), utovarili i zbili u nasip, tj. istisnuli sav zrak sa Buy = 1,26, dobili smo ukupno 800 m3 u gustom tijelu. Ovako nešto, ako na prstima.

Hvala na odgovoru, slažem se sa ovim. I dalje se nastavilo pitanje: šta ako kupimo šljunak (lomljeni kamen ili drugo tlo) za 1 kubni metar u rastresitom stanju, donesemo ga i zbijemo sa Kp = 1,26, tj. kupljeno 800 m3, zbijeno 800 i primljeno 635 m3. Da li to znači da još treba upisati 635 m3 zbijenosti? Voleo bih da znam sigurno! da odlučno odgovorite kupcu

Pa logično, kao što si napisao. Iako prodajem prazan prostor po ceni lomljenog kamena...

Izgleda da smo pričali o šljunku...

U principu, prisutni su i šljunak i lomljeni kamen, općenito je prisutno tlo kolovoza.

den77782, šljunak je zemlja, ali drobljeni kamen više nije zemlja...

Ovo je druga tema, ne diram je!

den77782, ne razumijem te ili pitaš ili pokušavaš čuti da si u pravu))

Treba mi jer će biti ispravno, ali ja ću odlučiti da li sam u pravu ili ne! Ovo nije prva godina da pravim procjene!

a kako su se snašli bez količine zemlje? I šta se desilo? Da se dizajneri uklope i isplate mušterije od svojih plata... NIKAD nisam video ovako nešto... Ali već su vam tačno odgovorili - Ne postoji gustina jednaka 1,26...

da, slažem se da ne postoji takav koeficijent zbijenosti, u snimku 02.05.02-85* piše npr. traženi koeficijent zbijanja je 0,85, odnosno u rastresitom stanju trebamo ga dovesti 1/0,8 = 1,25 , odavde i dobija se relativni koeficijent zbijenosti K = 1,18. Ovo je smisao svega ovoga. Tamo gde se postavilo pitanje je da prevozimo zemlju (šljunak) po prodajnoj ceni po 1 m3 u rastresitom stanju na gradilište za potrebnu izgradnju kolovoza jednakih (ako je tačno po mom projektu) 3600 m3, prevozimo 4500 m3 šljunka, koliko mi je potrebno položiti zapreminu zbijanja valjkom težine 25 tona po stopi TER01-02-001-01, prethodno sam prihvatio 4500 m3, kupac insistira na 3600 m3, državni pregled dozvoljava 4500 m3. Ko je u pravu???

Pa. to se dešava. Na ruševinama. A za pijesak od 1,1 do 1,18. Ne znam šta da predstavim. Nije dizajner. Ali u projektima, uklj. i na ispitivanju, stalno se sastajem. I za pečat 3600

za lomljeni kamen na mostovima K potrošnja lomljenog kamena = 1,39!!! a za šljunak 1,19! čak je negdje i pisano, ali nisam baš dobar u pričanju o autoputevima, imamo dizajnere, misle u Credu! I ja sam graditelj mostova! Tako je već 5 godina.

den77782, pitanje je ni o čemu... ako vas zanima kako izračunati zapremine pri izgradnji puteva. Polazite u subotu 27. u popodnevnim satima prema tački 2.1. — dužni ste da uzmete u obzir obim RADA na projektu u zbijenom stanju. A stopa rasta MAT može se odrediti korištenjem Tabele 1.1. Na primjer, na rast. 27-04-003-1 uzimamo 152 kubika... Tabela 1.1 je ako nema projektnih podataka... Potrošnja je određena projektom u zavisnosti od materijala... Ali to ne određuje procjenitelj. .. Ako nema zapremine u specifikaciji na radnom crtežu, potrošnju stavljamo u predračun prema PM... I to je sve...

tulenin ovo je upravo ono što mi je trebalo! samo zbirka nije 27 nego 1 zemljani radovi! Uglavnom, bio sam uvjeren da je kupac u pravu! Tako da ću za sada ostaviti ovako, a ako budem pod stresom, popraviću! Hvala svima, zatvaram ovu temu!

A pre toga je postojao SNiP... Koji?

SNiP 2.05.02-85 *Dodano (02/05/2010, 07:25) ———————————————putevi, pošto piše o posteljici!

Vidite kako je sve jednostavno... Kao da... Da li kojim slučajem mislite na Vankor?

ne, ne usuđujem se, ali znam ko je procjenitelj, drugarica sa kojom sam radio i učio sa njom, ali nažalost nemam njen broj telefona

tako da! Čak negdje oko 0,99! 1 - ovo je u prirodnoj pojavi!

U raznim dijelovima foruma nailazio sam na pitanja koja se odnose na koeficijent zbijenosti, zapreminu potrebnog tla u rezervi i projektnu zapreminu tla u upotrebi. Na internetu postoji dokument posvećen ovom problemu: “Metodologija za određivanje koeficijenta relativne zbijenosti pijeska”. Soyuzdorniy. Moskva 2001. Koristi se u projektovanju i izgradnji podloga, donjih slojeva kolovoza, konusa i zasipa u jamama, rovovima, drenažama i drugim konstrukcijama. U dokumentu se navodi da faktor zbijanja povezuje potrebnu gustinu (skelet) suvog tla u praksi i maksimalnu standardnu ​​gustinu (ono što se dobije u laboratoriji). Zapremine tla prije i nakon zbijanja povezane su relativnim koeficijentom zbijenosti, koji je jednak omjeru potrebne gustine (skeleta) suvog tla u nasipu i gustine (skeleta) suvog tla u kamenolomu.

Što se tiče cijene E01-02-001-2. U cijeni je navedena debljina zbijenog sloja (od 25 cm do 60 cm). Ali šta ako je debljina nasipa koji treba zbiti veća? Pa, čini se da je cijena u kockama i čini se da jednostavno možete uzeti čisto geometrijski volumen nasipa. Ali ja se ne slažem sa ovim. Ova cijena je obračunata posebno za mogućnost zbijanja ovog sloja (30cm)! A tehnološki rade upravo to - ne zbijaju cijeli nasip, već slojevito. Dakle, podijelim visinu nasipa sa ovih 30 cm i koliko slojeva imam toliko puta i uzmem ovu cijenu. Ko se sa čime ne slaže?

Definitivno se ne slažem, cijena za zbijanje se uzima za cijeli volumen u gustom tijelu, i dodaje se broju prolaza duž staze.

Obično uzimam ukupnu zapreminu nabijanja (nasipa) sa cijenom prilagođenom broju slojeva

Ren, zašto su onda troškovi rada klizališta različiti u svakoj cijeni? Uzgred, ja to uopšte ne razumem! Po mom mišljenju, 60 cm treba duže da se zbije od 25, ali troškovi su suprotni... Kako se to objašnjava?

Za što? ako podijelite nasip na slojeve, onda ćete dobiti isti volumen nasipa, potrebno je uzeti jednu cijenu za svoj sloj, izračunatu (ili prihvaćenu) prema snipu. Na primjer: zbijanje valjkom u 6 prolaza nasipa visine 2,0 m u slojevima od 30 cm, zapremine 100 m3 u gustom tijelu. Nastava E01-02-001-2 + E01-02-001-8 od K-5 (1+5=6) za zapreminu od 100 m3!

cestar, 60 cm za buldožer je lakše raširiti, ali ako je potrebno duže zbijanje, potrebno je uzeti dodatne prolaze valjka

vrlo je jednostavno objasniti: u 2 metra nasipa ima 3,33 sloja od po 0,6 m i 6,66 slojeva od po 0,3 m, respektivno, manji su troškovi, manje prolaza, sve je tu već položeno, inače kako bi trebao volumen nabijanja pročitajte te dijelove, tamo je sve detaljno opisano. I još nešto - debljina pečata je uzeta sa snipsa, a tamo piše zašto. glavni deo autoputeva.

den77782, shvatio sam! Previše sam pametan! Idite da sečete orahe!

den77782, ima jedan pasus, nije sasvim jasanDodano (28.05.2012., 09:51)——————————————puter, pa to je svakako zanimljiva ideja, smiješno je uzmi cijenu na osnovu broja slojeva, na osnovu novca će ispasti, šteta što nam ne ide tako

POGREŠNO... Za kvalitet - broj prolaza nakon definicije. debljine ne znače ništa.. 60 cm - NEMOJTE KOMPAKTIRATI

koji, da citiram?

i to je tačno

Slažem se. Koliko sam shvatio, svaki sloj debljine 30 cm se sabija u 6 prolaza. Zar nije potrebno uzeti K=(6-1)*(2/0,3) za cijenu 01-02-001-8?

tulenin pa ima cijena za 60 cm pa znam da se valjkom od 60 cm 25 tona ne može zbiti.

Dus, za cijenu treba uzeti K = 6-1 (prvi prolaz se uzima u obzir u cijeni 01-02-001-02), ali *2/0,3 ne treba uzimati, jer su troškovi vec uzeti Uzimajući u obzir debljinu sloja, bez obzira na debljinu nasipa, sama cijena se određuje u kockama.

den77782, velika procjena ne dozvoljava kopiranje, tamo nakon tabele 1-11

Ren, šta tačno da kopiram?

den77782, paragraf iz tehničkog dijela, zamoljen za citat

Razumeo! Da biste kopirali dijelove velike procjene iz njih, trebate odabrati i pritisnuti control + s, a zatim izvršiti kontrolu + v! Imam tako!!!

Tabelarne norme od 02-001 do 02-003 date su u zavisnosti od debljine sloja sabijanja i broja prolaza valjaka i traktora duž jedne staze i to: za prvi prolaz i za svaki sledeći prolaz. Broj prolaza valjaka i traktora određuje se prema projektu. Nisam našao ništa drugo o pečatu.

a gdje je u tehničkom dijelu novog izdanja FER01 takva tabela?

Tanja55, dovraga, imam staru bazu, ne znam

To je razumljivo, ali ne s ovim: troškovi se uzimaju u obzir za svaki sljedeći prolaz. I biće 5 dodatnih prolaza duž svakog traga i 2/0,3 novih tragova. Ukupno će traktor sa valjkom dodatno napraviti (5 * 2/0,3) prolaza, a ne samo 5 za debljinu od 2 m.

Ren, Tanja55, svaka regija ima razlicite tehnicke dijelove, najbolje je procitati tehnicki dio za GESN, tamo vise pise, da budem iskren, nisam radio u projektantskom birou 1,5 godine, usao sam u proizvodnju i rijetko pozivajte se na procjene, pa neću sada tražiti. Sećam se po sećanju da se broj prolaza množi sa cenom od 01-02-001-07(-12), zavisno od debljine zbijenog sloja po projektu, za to nema drugih koeficijenata, uzmite zapremine u gustom telu. ako nema projekta, onda se broj prolaza i debljina sloja uzimaju prema građevinskom snipu 2.05.02-85 ili 3.06.03-85 autoputeva, imali smo osobu da sjedi i dizajnira za ovo!

den77782, ja sam iz GESN-a i citiram iz stare baze podataka

Dus, u pravu si u rasuđivanju, zato su date različite cijene, da ne računamo dodatne koeficijente, sve je već izračunato! ako uporedite cijene 01-02-001-01 do -06, možete vidjeti da što je debljina tanja, to su troškovi veći, shodno tome ovaj koeficijent je već primijenjen, ponovnom primjenom ćete povećati troškove, što nije tačno, ako si kupac onda ti ovo nije isplativo ,ako je izvodjac onda je isplativo ako projektant i predračun ide na vještačenje,zapakirano!Dodano (28.05.2012, 11:25) ———————————————— Ren, da, i to piše u mom teru! ali šta tačno nije jasno?

den77782, nije posebno rečeno da se cijena primjenjuje na cijeli volumen, ali ljudi misle da je potrebno unijeti koeficijent na osnovu broja slojeva

Ren, to je sigurno, nikad to ne bih pomislio! Zbog toga su kurseve izmislili procjenitelji! i sve vrste seminara! U krajnjem slučaju, možete uputiti službeni zahtjev Federalnoj državnoj instituciji FCTS, tamo će vam to svakako objasniti!

Konačna količina se ne razlikuje, podijeliti na slojeve i primijeniti koeficijente debljine ili ne dijeliti na slojeve, provjereno!

Dobar dan Recite mi, molim vas, kako uzeti zapreminu zbijenosti tla u jami za termalnu komoru?

Ispunjavanje sinusa plitkog trakastog temelja. Temelj za zatrpavanje

(debljina pečata). Zatim je tu pješčani jastuk i lomljeni kamen uz zemlju. Hvala ti

naznačeno u projektu

Naravno, postoji debljina pješčanog jastuka i lomljenog kamena, ali ispod njih je prirodno tlo zbijeno u kojoj mjeri (nema takvih podataka)

ali bi trebalo biti. u projektu. zavisno od vrste tla. ako ne, uzmite najmanje 0,3 m

Hvala vam puno) Odnosno, prvo zbijem tlo, zatim sloj pijeska i drobljenog kamena?

Da. osim ako je vaša temeljna zbijanja uključena u cijene za pijesak i lomljeni kamen)))

Na tim zadacima imam: Izrada tla mehanizovanom metodom (iskop za bušotinu za 10 bušotina) sa pomakom do 100 m (uzimajući u obzir koeficijent dekompaktacije = 1,15) - 10796 m3 Pitanje: šta uraditi sa koeficijentom dekompaktacije ?? moj obim posla ostaje 10796 m3?Dodano (22.08.2014, 10:50)—————————————— Dan dabra)) Dodato (22.08.2014, 10:52) )————— ——————————— i slično sa nasipima. Izgradnja nasipa na bušotini sa sabijanjem sloj po sloj (uzimajući u obzir koeficijent zbijanja = 1,05) - 10176 m3 Šta učiniti sa koeficijentom. upl.? da li moj obim posla ostaje isti - 10176 m3?

pogledajte ovdje

Cijene u građevinarstvu. FCTS Ministarstvo građevinarstva. Procijenjeni standard. Koncept 400 dana.

Pitanje je sljedeće: iskopali smo rov, zapremina zemlje je, na primjer, 100 m3.

Količine za obim radova iskopa za zbijanje, gubici

Koliko vam zemlje treba nazad? Na kraju krajeva, prilikom zasipanja potrebno vam je više zemljišta. Kako to dokazati i kako slobodno uzeti zemlju?

Potrebno vam je 100 m3 zemlje u prirodnoj pojavi sa koeficijentom zbijenosti = 1... sa koeficijentom zbijenosti 0,98 potrebno vam je 98 m3... U procjenama je obično onoliko koliko su iskopali i zatrpali, minus zauzeti volumen podzemnom konstrukcijom.

Moguće je? Razmišljam - ne možeš ga tako sabiti...

anoh_anna, minus zapremina baze (ako je bila) i zapremina onoga što si stavio u rov...

Mmm. Hvala ti. Drugo pitanje. Pričvršćivači (cevovodi, kablovi), kako uzeti količinu? Postoji li neka norma? Na 10 metara, na primjer, 0,1 kg

anoh_anna, postoji takav Priručnik građevinskog inženjera-2, ur. Phoenix, 2006. Tamo su navedeni standardni troškovi materijala, uklj. za cevovod i ventilaciju, a usklađenost sa resursima prema cenama regulatornog okvira može se pratiti...

osim toga mora biti naznačeno u projektu

Molim te reci mi. Provjeravam zapremine u projektu (monolitne šipove, rešetke). Proračunao sam beton i podbeton prema stvarnim dimenzijama. Trebam li uzeti u obzir neke koeficijente za naručivanje? kao skupljanje ili nešto drugo? Recimo da sam izbrojao 100 kockica, ali koliko da naručim?

Pa onda vjerovatno neće biti više od 2%??? Procjena kao takva ne postoji. pojednostavljeni oblik, komercijalni(((i treba vam dovoljno da stignete na lokaciju. Koliko bi trebalo da naplatite? Ili onda jednostavno pronađite sličnu cijenu za monolit ili temelje

Odgovor je netačan - Ako je koeficijent zbijenosti 0,92-0,98, potrebno je više od 100 m3 zemlje, au tom slučaju 110 m3-112 m3 zemlje.

Dobar priručnik? Da li savjetujete?Dodano (14.12.2010., 23:20) —————————————————i Priručnik za inženjera za procjenu troškova (1991.), da li savjetujete?

Lizaveta, moj odgovor je tačan.. Tvoj je netačan.

slavalit, uz dužno poštovanje. Jednom ste odgovorili na pitanje koliki je koeficijent zbijenosti i objasnili da je to odnos zapremina prije i poslije, a sada se, vidim iz odgovora, držite iste logike. Ali tada bi koeficijent zbijanja, na primjer, 0,92, prema vašoj logici, trebao biti veći od 0,98. Ali to nije istina. Uz koeficijent zbijanja od 0,98, potrebno je više potrošnog materijala (pijesak, zemlja) od 0,92. Kao dokaz mogu navesti frazu iz tehničkog dijela Sat. br. 1" klauzula 2.13 Prilikom popunjavanja nasipa željeznica i autoputeva drenažnim zemljištem iz industrijskih kamenoloma, čija se zapremina izračunava u rastresitom stanju u vozilima, količina potrebnog drenažnog tla uzima se sa koeficijentima: kada se zbije na 0,92 standarda gustina - 1, 12; preko 0,92 - 1,18." Razumijem da je u ovom slučaju riječ o rovu i zapremina zatrpavanja se uzima prema zapremini rova, samo sam dopunio frazu o zbijanju koeficijent i potrošnja tla. Dodato (15.12.2010., 09:55)——————————————— I ako mi još kažu da je rov zbijen sa koeficijentom zbijanja 0,92 (a to se dešava u projektima , na primjer, napunjen je jarak, preko kojeg će prolaziti put), otreseno mi je tlo iz kamenoloma 100 m3 * 1,1 = 110 m3. 110 m3 je potrošnja pijeska (zemlja)

Pogresno ste razumeli moju logiku.. zbijanje na 0.92 je manje nego na 0.98, sa koeficijentom zbijenosti od 0.98 na 100 m3 potrebno je 98 m3 prirodnog tla, na 0.92 - 92 m2 ako prvo procitate temu videcete da Govorio sam o zemljištu u njegovoj prirodnoj pojavi...

slavalit, imam projekte: puteve i vanjske mreže, a koeficijent zbijenosti koji projektanti navode u projektima svi na isti način razumiju: i majstori i procjenitelji i stručnost. Postoji koeficijent - postoji korekcija za tlo u smjeru povećanja, ali ne i u smjeru smanjenja potrošnog tla. Ako imate drugačiju interpretaciju koeficijenta zbijenosti, bit ću vam dužan.

Koristim normativne interpretacije... Lizaveta, pitanje za zatrpavanje... je cijena pijeska, šifra 408-0122, u FSSC (ili u vašoj teritorijalnoj SSC) data za 1 m3 u raspuštenom stanju ili u prirodnom stanju ? A koliko je potrebno na 100 m3, sa koeficijentom zbijanja od 0,98, ne računajući otpad i gubitke koji se teško uklanjaju?

U opuštenom obliku. U procjenama potrošnje pijeska, ako postoji zbijenost, dajemo koeficijent 1,1, ako postoji nasip 1,18. Ovo je procijenjena norma. U projektima ponekad stavljaju: “koeficijent zbijanja 0,93, potrošnja tla 1,07”

Lizaveta, dvojka... tamo je naznačena gustina 1500 kg/m3, a ovo je gustina peska u njegovom prirodnom stanju. Evo pitanja i odgovora iz FCCC-a...

Ne zaobilazite pitanje. Da biste postigli koeficijent zbijanja od 0,98, potrebno je proći kroz 12 prolaza valjkom. I prvobitni volumen čak i prirodnog stanja tla će se smanjiti.

Možda pričate o različitim stvarima? Ako se udubite u SNiP za ceste, onda postoje 2 međusobno povezana koeficijenta: kao takav, koeficijent. zbijenost (od 0,9 do 1) i koeficijent. relativna zbijenost (od 1 do 1,47). Pa, dalje prema klauzuli 6.29 SNiP-a. Dakle, ako je potrebno nasipati sinuse (ili druge elemente) peskom u zapremini od 100 m3, sa Ku = 0,98, zapremina potrebnog peska dostavljenog iz kamenoloma biće jednaka 100 * 1,18 = 118 m3. Ali u isto vrijeme, 98 m3 (98/100) će zapravo pasti u sama njedra (drugi element), na datom Ku.

Ne raspravljam, ali na kom koeficijentu zbijenosti??? Govorimo o koeficijentu

miš, Pitanje je bilo: koliko ti treba zemlje? Razumemo kako: zapreminu prema ceni za zatrpavanje ili zapreminu prema potrošnom zemljištu (ako je uvezeno)

pod prirodnom pojavom podrazumevamo pojavu u kamenolomu, a ne na plaži... i zbijanje više nego u kamenolomu, gde se pesak zbija hiljadama godina pod težinom slojeva iznad, čak i nakon hiljadu prolaza sa valjak neće raditi...onda ti treba zemlja prirodne pojave 92*1,07=98,44m3...ovo je ako projektanti ne dijele tvoje zablude...Lizaveta brkaš pojmove zbijenosti i potrošnje tla.. .

Prilikom projektovanja rezervi tla, stvarnu zapreminu potrebnog tla za nasipe Vf treba odrediti formulom Vf =V*K1 gdje je V zapremina projektovanog nasipa. Pa ja to čitam tačno kao obim nasipa (određene strukture), a ne materijal od kojeg se sastoji. ja sam abk63

sa dizajnom... pa šta? Istina je dodana (15.12.2010. 12:22) ---------------- nope. u kocki je spor oko tla

Ja sam i procjenitelj. Bar jesam ujutro.Pa sad ni to nisam siguran,u drugoj temi su me već transformisali u muškarca. Možda će to biti više uveče...

TER07-01-054-12 - do koje dubine je betoniranje uzeto u obzir u ovoj cijeni? po projektu za 1 oslonac je potrebno 0,06 m3 betona za ukupan obim posla - više od 4... po projektu dobijam više od 6... gde da nabavim još 2 kocke betona preko norma uključena u cijenu?

I dalje je nejasno... Iskopali su jamu od 100 m3 po aritmetici. Odmah su ih utovarili u kipere pri kopanju, jer je ista količina od 100 m3? Vodio se spor sa nadzornicima da je kockica bilo 24% više, s obzirom na rastresitost tla. Kažem im da ima još 100 kocki, a njihova labavost je vazduh, zbog toga će biti više putovanja kiperom. Insistiraju da se transport zemlje smatra 100 * 1,24 * 1,6 (tona) Ima li sumnje?

Otpušteno tlo će očito biti veće po zapremini od neotpuštenog tla. Ne znam da li je 24 posto, ali više od 100m3. Ili predlažete da predradnici zbije zemlju (do stanja njenog prirodnog pojavljivanja) tako da sve stane u kiper?

Kapitolina4816, prevoz je po toni, nema potrebe množiti sa koeficijentom labavljenja prilikom određivanja tonaže

Samo oko 100 kocki kada se računaju tone. I više kocki zbog čega? Zbog vazduha? Kako kupac može predstaviti ovo rastreseno tlo? Troškovi, odnosno za transport zbog povećanja tla!

Zdravo! Molim vas recite mi kako izračunati koliko je drva potrebno ako znamo koliko kocki drveta ima u konstrukciji? Na primjer, proizvodim drveni okvir po stopi TER10-01-010-01, gdje je jedinica mjere "1 m3 drveta u konstrukciji", imam samo 100x100 drva. Znam da je neto zapremina tamo (recimo) 3 kubika, ali koliko treba uzeti samog drveta? Biće svakakvih bilješki, možda postoji kakav koeficijent? I takođe imam proizvodnju koja se obavlja lokalno, a ne u fabrici.

Capitolina4816. Ako se pri obračunu tonaže drumskog transporta primjenjuju koeficijenti iz zbirke Zemljani radovi, onda su tu dati koeficijenti za tlo u prirodnoj pojavi. Njegova masa ostaje ista bez obzira na to da li je tlo rahlilo ili ne (vazduh ništa ne teži). Ne utiče na transport/utovar. Ali ako uzmete u obzir kretanje prethodno otpuštenog tla buldožerom, onda je njegov volumen prirodno veći nego u zbijenom stanju, ne sjećam se gdje da tražim. Kad se zbunim, pogledacu.

možda je data volumetrijska težina? u projektu!

))) O, izvinite, izbirljivi ste... onda nije volumetrijska težina, već "Prosječna gustina u prirodnoj pojavi", samo sam to rekao na svoj način, mislim da je jasno. Ali ne postoji uvijek projekat, a u ovom slučaju treba se nečim rukovoditi??………eh, hoćeš da učiniš dobro djelo, pomogneš onima kojima je potrebna, ali i oni ti daju komentare.

Izbirljiva))) Ja sam mlada dama

Izvinite, uzeo sam nadimak putar)

Zdravo dragi moji! Ovo je bio moj prvi put da se susrećem sa proračunima puta. Pročitao sam temu, ali pitanje ostaje. Trebamo prevesti 910 m3 pijeska. Izvještaj o ispitivanju pokazuje gustinu od 1,85 t/m3 i nasipnu gustinu od 1,63 t/m3. Da li trebate pomnožiti 910 m3 sa rinfuzom - 1,63? zar ne?

Je li 910 m3 zapremina u gustom tijelu ili ne? ples odavde

Razumeo hvala.

Cijene u građevinarstvu. FCTS Ministarstvo građevinarstva. Procijenjeni standard. Koncept 400 dana.

Zašto je potreban koeficijent zbijenosti pijeska i koliku važnost ovaj pokazatelj ima u građevinarstvu, vjerovatno je poznato svakom građevinaru i onima koji se direktno bave ovim nemetalnim materijalom. Fizički parametar ima posebno značenje koje se izražava kroz nabavnu vrijednost. Proračunski parametar je neophodan kako bi se na licu mjesta mogla direktno uporediti stvarna gustoća materijala na određenoj površini gradilišta sa potrebnim vrijednostima, koje su propisane propisima. Dakle, koeficijent zbijanja pijeska prema GOST 7394 85 najvažniji je parametar na osnovu kojeg se procjenjuje potrebna kvaliteta pripreme za rad na gradilištima korištenjem rasutih nemetalnih tvari.

Osnovni pojmovi faktora zbijanja

Prema općeprihvaćenim formulacijama, koeficijent zbijanja pijeska je vrijednost gustoće koja je karakteristična za određenu vrstu tla na određenom području lokacije na istu vrijednost materijala koji prenosi standardne načine zbijanja u laboratorijskim uvjetima. U konačnici, upravo se ta brojka koristi za ocjenu kvaliteta završnih građevinskih radova. Pored gore navedenih tehničkih propisa, GOST 8736-93, kao i GOST 25100-95, koriste se za određivanje koeficijenta zbijanja pijeska tokom zbijanja.

Istovremeno, treba imati na umu da u procesu rada i proizvodnje svaka vrsta materijala može imati svoju jedinstvenu gustoću, što utiče na glavne tehničke pokazatelje, a koeficijent zbijanja pijeska prema tablici SNIP naveden je u relevantnom tehnološkim propisima SNIP 2.05.02-85 u dijelu tabele br. 22. Ovaj indikator je najvažniji u proračunu, a glavna projektna dokumentacija ukazuje na ove vrijednosti, koje se u rasponu projektnih proračuna kreću od 0,95 do 0,98.

Kako se mijenja parametar gustine pijeska?

Bez ideje o tome koji je potreban koeficijent zbijanja pijeska, tokom procesa izgradnje biće teško izračunati potrebnu količinu materijala za određeni tehnološki proces rada. U svakom slučaju, morat ćete saznati kako su razne manipulacije s nemetalnom tvari utjecale na stanje materijala. Najteži parametar proračuna, kako priznaju građevinari, je koeficijent zbijanja pijeska tokom izgradnje ceste SNIP. Bez jasnih podataka nemoguće je kvalitetno obaviti radove u izgradnji puteva. Glavni faktori koji utiču na konačni rezultat čitanja materijala su:

• Metoda transporta supstance, počevši od početne tačke;
• Dužina pješčane rute;
• Mehaničke karakteristike koje utječu na kvalitetu pijeska;
• Prisutnost elemenata trećih strana i inkluzija u materijalu;
• Ulazak vode, snijega i drugih padavina.

Stoga, prilikom naručivanja pijeska, morate temeljito provjeriti koeficijent zbijanja pijeska u laboratoriju.

Karakteristike proračuna zatrpavanja

Za izračunavanje podataka uzima se takozvani "kostur tla", to je uvjetni dio strukture tvari, pod određenim parametrima labavosti i vlažnosti. U procesu proračuna uzima se u obzir uslovna zapreminska težina razmatranog „kostura tla“, a izračunava se odnos zapreminske mase čvrstih elemenata, gde bi bila prisutna voda, koja bi zauzimala celokupnu zapreminu mase koju zauzima tlo, uzima se u obzir.

Da bi se utvrdio koeficijent zbijenosti pijeska prilikom zasipanja, morat će se provesti laboratorijski rad. U tom slučaju će biti uključena vlaga, koja će zauzvrat dostići traženi indikacijski kriterij za uvjet optimalnog sadržaja vlage u materijalu, pri čemu će se postići maksimalna gustoća nemetalne tvari. Prilikom zatrpavanja (na primjer, nakon iskopavanja jame) potrebno je koristiti uređaje za nabijanje, koji pod određenim pritiskom omogućavaju postizanje potrebne gustoće pijeska.

Koji podaci se uzimaju u obzir u procesu obračuna nabavne cijene?

Bilo koja projektna dokumentacija za gradilište ili izgradnju ceste ukazuje na koeficijent relativnog zbijanja pijeska koji je neophodan za kvalitetan rad. Kao što vidite, tehnološki lanac isporuke nemetalnog materijala - od kamenoloma direktno do gradilišta - mijenja se u jednom ili drugom smjeru, ovisno o prirodnim uvjetima, načinu transporta, skladištenju materijala itd. građevinari znaju da će se, kako bi se odredila potrebna količina pijeska za određeni posao, potrebna količina pomnožiti s vrijednošću kupovine navedenom u projektnoj dokumentaciji. Uklanjanje materijala iz kamenoloma dovodi do toga da materijal ima karakteristike labavljenja i prirodno smanjenje gustine težine. Ovaj važan faktor će se morati uzeti u obzir, na primjer, prilikom transporta tvari na velike udaljenosti.

U laboratorijskim uslovima radi se matematički i fizički proračun koji će u konačnici pokazati potrebni koeficijent zbijenosti pijeska tokom transporta, uključujući:

• Određivanje čvrstoće čestica, zgrušavanja materijala, kao i veličine zrna - koristi se fizičko-mehanička metoda proračuna;
• Laboratorijskim određivanjem određuje se parametar relativne vlažnosti i maksimalne gustine nemetalnog materijala;
• U prirodnim uslovima, nasipna težina supstance se određuje eksperimentalno;
• Za uslove transporta koristi se dodatna metoda za izračunavanje koeficijenta gustine supstance;
• Uzimaju se u obzir klimatske i vremenske karakteristike, kao i uticaj negativnih i pozitivnih temperaturnih parametara okoline.

“U svakoj projektnoj dokumentaciji za građevinske i putne radove ovi parametri su obavezni za vođenje evidencije i donošenje odluka o korištenju pijeska u proizvodnom ciklusu.”

Parametri zbijanja tokom proizvodnog rada

U bilo kojoj radnoj dokumentaciji suočit ćete se s činjenicom da će koeficijent tvari biti naznačen ovisno o prirodi posla, pa su u nastavku prikazani računski koeficijenti za neke vrste proizvodnih radova:

• Za zatrpavanje jame - 0,95 Kupl;
• Za popunjavanje sinusnog režima - 0,98 Cupl;
• Za zatrpavanje rupa rovova - 0,98 Kupl;
• Za restauratorske radove svuda na opremi podzemnih komunalnih mreža koje se nalaze u blizini kolovoza - 0,98 Kupi - 1,0 Kupi.

Na osnovu navedenih parametara možemo zaključiti da će proces nabijanja u svakom konkretnom slučaju imati individualne karakteristike i parametre, te da će biti uključene različite tehnike i oprema za nabijanje.

“Prije izvođenja građevinskih i putnih radova potrebno je detaljno proučiti dokumentaciju koja će obavezno naznačiti gustinu pijeska za proizvodni ciklus.”

Kršenje zahtjeva Kupca dovest će do činjenice da će se svi radovi smatrati lošim kvalitetom i neće biti u skladu s GOST-om i SNiP-om. U svakom slučaju, nadzorni organi će moći da identifikuju uzrok kvara i lošeg kvaliteta radova, gde nisu ispunjeni uslovi za sabijanje peska u određenoj deonici proizvodnih radova.

Video. Test sabijanja pijeska

Obavezno zbijanje tla, lomljenog kamena i asfalt betona u cestovnoj industriji nije samo sastavni dio tehnološkog procesa izrade podloge, podloge i premaza, već služi i kao glavna operacija kojom se osigurava njihova čvrstoća, stabilnost i trajnost.

Ranije (do 30-ih godina prošlog vijeka) izvođenje navedenih pokazatelja nasipa tla vršilo se i zbijanjem, ali ne mehaničkim ili umjetnim sredstvima, već zbog prirodnog samoslijeganja tla pod uticajem, uglavnom, sopstvene težine i, delimično, saobraćaja. Izgrađeni nasip se obično ostavljao jednu ili dvije, a u nekim slučajevima i tri godine, a tek nakon toga se gradila podloga i površina puta.

Međutim, brza motorizacija Europe i Amerike koja je započela tih godina zahtijevala je ubrzanu izgradnju široke mreže puteva i reviziju načina njihove izgradnje. Tehnologija izgradnje kolovoza koja je postojala u to vrijeme nije odgovorila na nove izazove koji su se pojavili i postala prepreka u njihovom rješavanju. Stoga postoji potreba da se razviju naučne i praktične osnove teorije mehaničkog zbijanja zemljanih konstrukcija, uzimajući u obzir dostignuća mehanike tla, i da se stvore nova efikasna sredstva za zbijanje tla.

U tim godinama počele su se proučavati i uzimati u obzir fizička i mehanička svojstva tla, procijenjena je njihova kompaktnost uzimajući u obzir granulometrijske i vlažnosti (Proctorova metoda, u Rusiji - standardna metoda zbijanja), prva razvijene su klasifikacije tla i standardi za kvalitet njihovog zbijanja, a počele su se uvoditi metode terenske i laboratorijske kontrole ovog kvaliteta.

Prije ovog perioda, glavno sredstvo za sabijanje tla bio je statički valjak s glatkim valjcima vučenog ili samohodnog tipa, pogodan samo za valjanje i izravnavanje prizemne zone (do 15 cm) izlivenog sloja tla, i također i ručni tamper, koji se uglavnom koristio za nabijanje premaza, prilikom sanacije udarnih rupa i za nabijanje ivičnjaka i kosina.

Ova najjednostavnija i neučinkovita (u smislu kvalitete, debljine sloja koji se obrađuje i produktivnosti) sredstva za sabijanje počela su zamjenjivati ​​novim sredstvima kao što su pločasti, rebrasti i zupčasti (sjetite se izuma američkog inženjera Fitzgeralda iz 1905.) valjci, nabijajući ploče na bagerima, mašine za nabijanje s više čekića na gusjeničnom traktoru i glatki valjak, ručni nabijači za eksplozije („žabe koje skaču“) lake (50–70 kg), srednje (100–200 kg) i teške (500 i 1000 kg) .

U isto vrijeme pojavile su se i prve vibracione ploče za sabijanje tla, od kojih je jedna iz Lozenhausena (kasnije Vibromax) bila prilično velika i teška (24–25 tona uključujući osnovni traktor gusjeničar). Njegova vibrirajuća ploča površine 7,5 m2 nalazila se između gusjenica, a motor je imao snagu od 100 KS. omogućio je da se vibracijski pobuđivač okreće frekvencijom od 1500 kol/min (25 Hz) i pomiče mašinu brzinom od oko 0,6–0,8 m/min (ne više od 50 m/h), pružajući produktivnost od približno 80– 90 m2/h ili ne više od 50 m3/h sa debljinom zbijenog sloja od oko 0,5 m.

Univerzalni, tj. Metoda zbijanja pokazala se sposobnom za sabijanje različitih tipova tla, uključujući kohezivna, nekohezivna i mješovita.

Osim toga, tokom zbijanja bilo je lako i jednostavno regulirati djelovanje sile zbijanja na tlo promjenom visine pada ploče za nabijanje ili čekića za nabijanje. Zbog ove dvije prednosti, metoda udarnog zbijanja je tih godina postala najpopularnija i najrasprostranjenija. Stoga se broj mašina i uređaja za tamponiranje višestruko povećao.

Prikladno je napomenuti da su i u Rusiji (tadašnjem SSSR-u) shvatili važnost i neophodnost prelaska na mehaničko (vještačko) zbijanje materijala za puteve i uspostavljanje proizvodnje opreme za sabijanje. U maju 1931. proizveden je prvi domaći samohodni valjak za ceste u radionicama u Rybinsku (danas ZAO Raskat).

Nakon završetka Drugog svjetskog rata, unapređenje opreme i tehnologije za sabijanje zemljišnih objekata išlo je ne manje entuzijazmom i djelotvornošću nego u predratno vrijeme. Pojavili su se vučeni, poluprikolica i samohodni pneumatski valjci, koji su na određeno vrijeme postali glavno sredstvo za sabijanje tla u mnogim zemljama svijeta. Njihova težina, uključujući pojedinačne primjerke, varirala je u prilično širokom rasponu - od 10 do 50-100 tona, ali većina proizvedenih modela pneumatskih valjaka imala je opterećenje guma od 3-5 tona (težina 15-25 tona) i debljinu zbijenog sloja, u zavisnosti od potrebnog koeficijenta zbijenosti, od 20–25 cm (kohezivno tlo) do 35–40 cm (nekohezivno i slabo kohezivno) nakon 8–10 prolaza duž kolosijeka.

Istovremeno sa pneumatskim valjcima, vibracioni nabijači tla - vibracione ploče, glatki valjci i zupčasti vibracioni valjci - razvili su se, poboljšali i postali sve popularniji, posebno 50-ih godina. Štoviše, s vremenom su vučeni modeli vibracionih valjaka zamijenjeni samohodnim zglobnim modelima, koji su bili pogodniji i tehnološki napredniji za izvođenje linearnih iskopa, ili, kako su ih Nijemci zvali, "Walzen-zug" (push-pull) .

Glatki vibracioni valjak CA 402
od DYNAPAC

Svaki moderni model vibracionog valjka za sabijanje tla, u pravilu, ima dvije verzije - s glatkim i zupčastim bubnjem. Istovremeno, neke kompanije prave dva zasebna izmjenjiva valjka za isti jednoosovinski pneumatski traktor na točkovima, dok druge kupcu valjka umjesto cijelog grebenog valjka nude samo „nastavku za školjku“ sa gredama, što je lako i brzo se fiksira na glatki valjak. Postoje i kompanije koje su razvile slične glatke „nastavke“ za ljuske za montažu na podstavljeni valjak.

Posebno treba napomenuti da su i sami bregasti na vibracionim valjcima, posebno nakon početka njihovog praktičnog rada 1960. godine, pretrpjeli značajne promjene u svojoj geometriji i dimenzijama, što je povoljno uticalo na kvalitet i debljinu zbijenog sloja i smanjilo dubina rahljenja prizemne zone tla.

Ako su ranije „brodske“ bregove bile tanke (područje nosača 40–50 cm 2) i dugačke (do 180–200 mm ili više), onda su njihove moderne „podstavke“ postale kraće (visina je uglavnom 100 mm, ponekad 120– 150 mm) i debele (noseća površina oko 135–140 cm 2 sa veličinom stranice kvadrata ili pravougaonika oko 110–130 mm).

Prema zakonima i zavisnostima mehanike tla, povećanje veličine i površine kontaktne površine brega doprinosi povećanju dubine efektivne deformacije tla (za kohezivno tlo to je 1,6-1,8 puta više od veličina bočne strane jastučića za podupiranje brega). Zbog toga je sloj zbijanja ilovače i gline vibracionim valjkom sa ekscentričnim bregovima, pri stvaranju odgovarajućih dinamičkih pritisaka i uzimajući u obzir dubinu uranjanja brega u tlo od 5–7 cm, počeo iznositi 25–28 cm. , što potvrđuju i praktična mjerenja. Ova debljina sloja za sabijanje je uporediva sa sposobnošću sabijanja pneumatskih valjaka težine najmanje 25-30 tona.

Ako tome dodamo znatno veću debljinu zbijenog sloja nekohezivnog tla primjenom vibracionih valjaka i njihovu veću operativnu produktivnost, postaje jasno zašto su vučeni i poluvučeni pneumatski kotači za zbijanje tla počeli postupno nestajati i sada praktički nestaju. se ne proizvode ili se rijetko i rijetko proizvode.

Tako je u savremenim uslovima glavno sredstvo za sabijanje tla u putnoj industriji velike većine zemalja sveta postao samohodni vibracioni valjak sa jednim bubnjem, spojen sa jednoosovinskim pneumatskim traktorom na točkovima i koji ima glatko radno tijelo (za nekohezivna i slabo kohezivna sitnozrna i krupnozrna tla, uključujući kamena tla). grubo klastično) ili podložni valjak (kohezivna tla).

Danas u svijetu postoji više od 20 kompanija koje proizvode oko 200 modela ovakvih valjaka za sabijanje tla različitih veličina, koji se međusobno razlikuju po ukupnoj težini (od 3,3–3,5 do 25,5–25,8 tona), težini modula vibracionog bubnja (od 1,6–2 do 17–18 t) i njegove dimenzije. Postoje i neke razlike u dizajnu vibracionog pobuđivača, u parametrima vibracija (amplituda, frekvencija, centrifugalna sila) i principima njihove regulacije. I naravno, za cestara se mogu pojaviti barem dva pitanja: kako odabrati pravi model takvog valjka i kako ga najefikasnije koristiti za obavljanje visokokvalitetnog zbijanja tla na određenom praktičnom mjestu i po najnižoj cijeni .

Prilikom rješavanja ovakvih problema potrebno je prvo, ali sasvim precizno, utvrditi one preovlađujuće tipove tla i njihovo stanje (granulometrijski sastav i sadržaj vlage), za čije se zbijanje bira vibracioni valjak. Posebno, ili prije svega, treba obratiti pažnju na prisustvo prašnjavih (0,05–0,005 mm) i glinastih (manje od 0,005 mm) čestica u tlu, kao i na njegovu relativnu vlažnost (u djelićima njegove optimalne vrijednosti). Ovi podaci će dati prvu ideju o zbijanju tla, mogućem načinu njegovog zbijanja (čista vibracija ili snaga vibracija-udara) i omogućit će vam da odaberete vibracioni valjak s glatkim ili podstavljenim bubnjem. Vlaga tla i količina prašine i čestica gline značajno utiču na njegovu čvrstoću i deformaciona svojstva, a samim tim i na potrebnu sposobnost zbijanja odabranog valjka, tj. njegova sposobnost da obezbijedi potreban koeficijent zbijanja (0,95 ili 0,98) u sloju zasipanja tla koji je specificiran tehnologijom izgradnje kolovoza.

Većina modernih vibracionih valjaka radi u određenom vibraciono-udarnom režimu, izraženom u većoj ili manjoj meri u zavisnosti od njihovog statičkog pritiska i parametara vibracija. Stoga se zbijanje tla u pravilu događa pod utjecajem dva faktora:

• vibracije (oscilacije, podrhtavanja, pomaci) koje uzrokuju smanjenje ili čak uništavanje sila unutrašnjeg trenja i malog prianjanja i zahvata između čestica tla i stvaraju povoljne uslove za efikasno pomeranje i gušće prepakivanje ovih čestica pod uticajem sopstvene težine i vanjske sile;
• dinamičke tlačne i posmične sile i naponi stvoreni u tlu kratkotrajnim ali čestim udarnim opterećenjima.

U zbijanju labavih, nekohezivnih tla, glavna uloga pripada prvom faktoru, drugi mu služi samo kao pozitivan dodatak. U kohezivnim tlima, u kojima su sile unutrašnjeg trenja neznatne, a fizičko-mehanička, elektrohemijska i vodeno-koloidna adhezija između sitnih čestica znatno veća i preovlađujuća, glavni faktor je sila pritiska ili tlačno i posmično naprezanje, a uloga prvog faktora postaje sporedna.

Istraživanja ruskih stručnjaka za mehaniku i dinamiku tla u jednom trenutku (1962–64) pokazala su da sabijanje suhog ili gotovo suhog pijeska u odsustvu vanjskog opterećenja počinje, u pravilu, bilo kakvim slabim vibracijama sa ubrzanjima vibracija od najmanje 0,2 g. (g – ubrzanje zemlje) i završava se gotovo potpunim sabijanjem pri ubrzanjima od oko 1,2–1,5g.

Za iste optimalno mokre i vodom zasićene pijeske, raspon efektivnih ubrzanja je nešto veći - od 0,5g do 2g. U prisutnosti vanjskog opterećenja s površine ili kada je pijesak u stegnutom stanju unutar mase tla, njegovo zbijanje počinje tek s određenim kritičnim ubrzanjem od 0,3-0,4 g, iznad kojeg se proces zbijanja intenzivnije razvija.

Otprilike u isto vrijeme i gotovo potpuno isti rezultati na pijesku i šljunku dobijeni su u eksperimentima kompanije Dynapac, u kojima je, uz korištenje rotora s lopaticom, također pokazano da se otpornost na smicanje ovih materijala pri vibriranju može smanjiti za 80 –98% .

Na osnovu takvih podataka mogu se konstruisati dvije krivulje - promjene kritičnih ubrzanja i slabljenja ubrzanja čestica tla koje djeluju iz vibrirajuće ploče ili vibracionog bubnja sa udaljenosti od površine na kojoj se nalazi izvor vibracija. Tačka preseka ovih krivulja će dati efektivnu dubinu zbijanja od interesa za pijesak ili šljunak.

Rice. 1. Krivulje prigušenja vibracionog ubrzanja
čestice pijeska pri zbijanju valjkom DU-14

Na sl. Na slici 1 prikazane su dvije krivulje opadanja ubrzanja oscilacija čestica pijeska, zabilježene posebnim senzorima, prilikom njegovog zbijanja vučenim vibracionim valjkom. DU-14(D-480) na dvije radne brzine. Ako prihvatimo kritično ubrzanje od 0,4–0,5 g za pijesak unutar mase tla, onda iz grafikona slijedi da je debljina sloja koji se obrađuje tako laganim vibracionim valjkom 35–45 cm, što je više puta potvrđeno od strane praćenje gustine polja.

Nedovoljno ili slabo zbijena rastresita nekohezivna sitnozrnata (pijesak, pijesak-šljunak) pa čak i krupnozrna (kamena-grubo-klastična, šljunak-šljunak) tla položena u korito transportnih konstrukcija vrlo brzo otkrivaju svoju nisku čvrstoću i stabilnost u uslovima raznih vrsta udaraca i udara, vibracija koje se mogu javiti tokom kretanja teških kamiona, drumskog i železničkog transporta, tokom rada raznih udarnih i vibracionih mašina za zabijanje, na primer, šipove ili vibraciono zbijanje slojeva kolovoza , itd.

Frekvencija vertikalnih vibracija elemenata kolovozne konstrukcije pri prolasku kamiona brzinom od 40–80 km/h iznosi 7–17 Hz, a jedan udar nabijene ploče težine 1–2 tone o površinu nasipa izaziva uzbuđenje. vertikalne vibracije u njemu sa frekvencijom od 7-10 do 20-23 Hz i horizontalne vibracije sa frekvencijom od oko 60% vertikalnih.

U tlima koja nisu dovoljno stabilna i osjetljiva na vibracije i podrhtavanje, takve vibracije mogu uzrokovati deformacije i primjetne padavine. Stoga ih je ne samo preporučljivo, već i neophodno sabijati vibracijama ili bilo kojim drugim dinamičkim utjecajima, stvarajući vibracije, podrhtavanje i kretanje čestica u njima. I potpuno je besmisleno sabijati takva tla statičkim valjanjem, što se često može uočiti kod ozbiljnih i velikih putnih, željezničkih, pa i hidrauličkih objekata.

Brojni pokušaji sabijanja jednodimenzionalnog pijeska niske vlažnosti pneumatskim valjcima u nasipima željezničkih pruga, autoputeva i aerodroma u naftnim i plinonosnim regijama Zapadnog Sibira, na bjeloruskoj dionici autoputa Brest-Minsk-Moskva i na drugim mjestima lokacijama, u baltičkim državama, regiji Volge, Republici Komi i Lenjingradskoj regiji. nije dao rezultate potrebne gustine. Samo pojava vučenih vibracionih valjaka na ovim gradilištima A-4, A-8 I A-12 pomogao da se izbori sa ovim akutnim problemom u to vrijeme.

Situacija sa zbijanjem rastresitih krupnozrnih kameno-grudno-blokiranih i šljunkovito-šljunčanih tla može biti još očiglednija i akutnija po svojim neugodnim posljedicama. Izgradnja nasipa, uključujući i one visine od 3-5 m i više, od takvih tla koja su čvrsta i otporna na sve vremenske i klimatske uslove uz njihovo savjesno valjanje teškim pneumatskim valjcima (25 tona), čini se, nije dao ozbiljne razloge za zabrinutost graditeljima, na primjer, jedna od karelijskih dionica federalnog autoputa „Kola“ (Sankt Peterburg–Murmansk) ili „čuvene“ pruge Bajkal-Amur (BAM) u SSSR-u.

Međutim, odmah nakon njihovog puštanja u rad počelo je da se razvija neravnomjerno lokalno slijeganje nepravilno zbijenih nasipa, koje na pojedinim mjestima puta iznosi 30-40 cm i iskrivljuje opći uzdužni profil pruge BAM do “pilasti” sa visoka stopa nezgoda.

Unatoč sličnosti općih svojstava i ponašanja sitnozrnih i krupnozrnih rastresitih tla u nasipima, njihovo dinamičko zbijanje treba vršiti pomoću vibracionih valjaka različite težine, dimenzija i intenziteta djelovanja vibracija.

Pojedinačni pijesci bez prašine i nečistoća gline vrlo se lako i brzo prepakuju čak i uz manje udare i vibracije, ali imaju neznatnu otpornost na smicanje i vrlo nisku propusnost kotača ili valjkastih mašina. Zbog toga ih treba zbijati laganim i velikim vibracionim valjcima i vibracionim pločama sa niskim kontaktnim statičkim pritiskom i vibracijskim udarom srednjeg intenziteta, kako se debljina zbijenog sloja ne bi smanjila.

Upotreba vučenih vibracionih valjaka na jednodelnim peskovima srednje veličine A-8 (težine 8 tona) i teškog A-12 (11,8 tona) dovela je do prekomernog uranjanja bubnja u nasip i istiskivanja peska ispod valjka sa formiranje ispred njega ne samo nasipa tla, već i posmičnog vala koji se kreće zbog „efekta buldožera“, vidljivog oku na udaljenosti do 0,5–1,0 m. Kao rezultat toga, prizemna površina zona nasipa do dubine od 15–20 cm pokazala se opuštenom, iako je gustoća slojeva ispod imala koeficijent zbijanja od 0,95 i više. Sa laganim vibracionim valjcima, zona labave površine može se smanjiti na 5-10 cm.

Očigledno je moguće, au nekim slučajevima i preporučljivo, na takvim pijescima iste veličine koristiti srednje i teške vibracione valjke, ali sa povremenom površinom valjka (brigasta ili rešetka), što će poboljšati propusnost valjka, smanjiti smicanje pijeska i smanjiti zona labavljenja na 7-10 cm. O tome svjedoči uspješno iskustvo autora u zbijanju nasipa takvog pijeska zimi i ljeti u Latviji i Lenjingradskoj oblasti. čak i statički vučeni valjak sa rešetkastim bubnjem (težine 25 tona), koji je osiguravao da debljina sloja nasipa zbijenog na 0,95 bude do 50–55 cm, kao i pozitivni rezultati zbijanja istim valjkom jednodimenzionalne dine (fini i potpuno suvi) pijesci u centralnoj Aziji.

Grubozrna kameno-gruboklastična i šljunkovito-šljunkovita tla, kako pokazuje praktična iskustva, također se uspješno zbijaju vibracionim valjcima. Ali zbog činjenice da u njihovom sastavu postoje, a ponekad i prevladavaju, veliki komadi i blokovi veličine do 1,0-1,5 m ili više, nije ih moguće pomicati, miješati i pomicati, čime se osigurava potrebna gustoća i stabilnost cijeli nasip - lako i jednostavno.

Stoga, na takvim tlima treba koristiti velike, teške, izdržljive glatke valjkaste vibracione valjke dovoljnog intenziteta vibracijskog udara, težine vučenog modela ili modula vibracionog valjka za zglobnu verziju od najmanje 12-13 tona.

Debljina sloja takvog tla koje se obrađuju takvim valjcima može doseći 1-2 m. Ovakvo punjenje se praktikuje uglavnom na velikim hidrotehničkim i aerodromskim gradilištima. Rijetki su u cestovnoj industriji, pa stoga nema posebne potrebe ili savjetovanja da cestari kupuju glatke valjke s radnim vibracionim valjkom težim od 12-13 tona.

Mnogo važniji i ozbiljniji za rusku putnu industriju je zadatak zbijanja sitnozrnatih mješovitih (pijesak sa različitim količinama prašine i gline), jednostavno muljevitih i kohezivnih tla, koji se u svakodnevnoj praksi češće susreću nego kamenito-grubo-klastični. tla i njihove sorte.

Posebno mnogo nevolja i nevolja nastaje za izvođače radova sa muljevitim pijeskom i čisto muljevitim zemljištem, koji su prilično rasprostranjeni na mnogim mjestima u Rusiji.

Specifičnost ovih neplastičnih, niskokohezionih tla je u tome što kada je njihova vlažnost visoka, a sjeverozapadni region se prvenstveno „greši“ takvim zalivanjem, pod uticajem saobraćaja vozila ili zbijanja vibracionih valjaka, oni prelaze u „ukapljeno“ stanje zbog njihovog niskog kapaciteta filtracije i rezultirajućeg povećanja pornog pritiska sa viškom vlage.

Sa smanjenjem vlažnosti na optimalno, takva tla se relativno lako i dobro zbijaju sa srednjim i teškim glatkim valjkastim vibracionim valjcima sa masom modula vibro-valjka od 8-13 tona, za koje su slojevi ispune zbijeni prema potrebnim standardima. može biti 50–80 cm (u stanju natopljenog vodom, debljina slojeva se smanjuje na 30–60 cm).

Ako se u pjeskovitim i muljevitim tlima pojavi primjetna količina glinovitih nečistoća (najmanje 8-10%), ona počinju pokazivati ​​značajnu koheziju i plastičnost te se po svojoj sposobnosti zbijanja približavaju glinovitim tlima, koja su vrlo loša ili nikako. podložni deformacijama čisto vibracionim metodama.

Istraživanje profesora N. Ya. Kharhute pokazalo je da pri zbijanju praktično čistog pijeska na ovaj način (nečistoća prašine i gline manje od 1%), optimalna debljina sloja zbijenog na koeficijent od 0,95 može dostići 180–200% minimalna veličina kontaktne površine radnika vibrirajuća mašina (vibraciona ploča, vibracioni bubanj sa dovoljnim kontaktnim statičkim pritiscima). Sa povećanjem sadržaja ovih čestica u pijesku na 4-6%, optimalna debljina sloja koji se obrađuje smanjuje se za 2,5-3 puta, a pri 8-10% ili više općenito je nemoguće postići zbijanje. koeficijent 0,95.

Očigledno je da je u takvim slučajevima preporučljivo ili čak neophodno prijeći na metodu silnog zbijanja, tj. za upotrebu modernih teških vibracionih valjaka koji rade u vibro-udarnom režimu i sposobni su da stvore 2-3 puta veće pritiske od, na primer, statičkih pneumatskih kotača sa pritiskom na tlo od 6-8 kgf/cm 2 .

Da bi došlo do očekivane deformacije sile i odgovarajućeg zbijanja tla, statički ili dinamički pritisci koje stvara radno tijelo mašine za sabijanje moraju biti što je moguće bliže granicama tlačne i posmične čvrstoće tla (oko 90– 95%), ali ga ne prekoračiti. U suprotnom će se na dodirnoj površini pojaviti posmične pukotine, izbočine i drugi tragovi destrukcije tla, što će pogoršati i uslove za prenošenje pritisaka potrebnih za zbijanje na donje slojeve nasipa.

Čvrstoća kohezivnog tla ovisi o četiri faktora, od kojih se tri odnose direktno na sama tla (distribucija veličine zrna, vlažnost i gustina), a četvrti (priroda ili dinamika primijenjenog opterećenja i procijenjena brzinom promjene u napregnuto stanje tla ili, uz određenu nepreciznost, vrijeme djelovanja ovog opterećenja) odnosi se na djelovanje mašine za sabijanje i reološka svojstva tla.

Vibracioni valjak
BOMAG

S povećanjem sadržaja glinenih čestica, čvrstoća tla se povećava i do 1,5-2 puta u odnosu na pješčana tla. Stvarni sadržaj vlage u kohezivnom tlu je vrlo važan pokazatelj koji utječe ne samo na njihovu čvrstoću, već i na njihovu kompaktnost. Takva tla se najbolje zbijaju pri takozvanom optimalnom sadržaju vlage. Kako stvarna vlažnost zraka prelazi ovaj optimum, čvrstoća tla se smanjuje (do 2 puta) i značajno se smanjuje granica i stepen njegove moguće zbijenosti. Naprotiv, sa smanjenjem vlažnosti ispod optimalnog nivoa, vlačna čvrstoća naglo raste (na 85% od optimalnog - 1,5 puta, a na 75% - do 2 puta). Zbog toga je tako teško sabiti kohezivna tla sa niskom vlagom.

Kako se tlo sabija, povećava se i njegova čvrstoća. Konkretno, kada koeficijent zbijanja u nasipu dostigne 0,95, čvrstoća kohezivnog tla se povećava za 1,5–1,6 puta, a za 1,0 – za 2,2–2,3 puta u poređenju sa čvrstoćom u početnom trenutku zbijanja (koeficijent zbijanja 0,80–0,85 ).

U glinovitim tlima koja zbog svoje viskoznosti imaju izražena reološka svojstva, dinamička tlačna čvrstoća može se povećati za 1,5-2 puta uz vrijeme opterećenja od 20 ms (0,020 sec), što odgovara učestalosti primjene opterećenja od udarca vibracijom od 25–30 Hz, a za smicanje – čak i do 2,5 puta u odnosu na statičku čvrstoću. U ovom slučaju, dinamički modul deformacije takvih tla povećava se do 3-5 puta ili više.

To ukazuje na potrebu primjene viših dinamičkih pritisaka zbijanja na kohezivna tla od statičkih kako bi se postigao isti rezultat deformacije i zbijanja. Očigledno je da bi se neka kohezivna tla mogla efikasno zbijati statičkim pritiscima od 6-7 kgf/cm 2 (pneumatski valjci), a pri prelasku na njihovo zbijanje potrebni su dinamički pritisci reda 15-20 kgf/cm 2.

Ova razlika je posljedica različite brzine promjene stanja naprezanja kohezivnog tla, s povećanjem od 10 puta njegova čvrstoća se povećava za 1,5-1,6 puta, a za 100 puta - do 2,5 puta. Za pneumatski valjak, brzina promjene kontaktnog pritiska tokom vremena je 30–50 kgf/cm 2 *sec, za nabijače i vibracione valjke – oko 3000–3500 kgf/cm 2 *sec, tj. povećanje je 70-100 puta.

Za pravilno dodeljivanje funkcionalnih parametara vibracionih valjaka u trenutku njihovog nastanka i za kontrolu tehnološkog procesa ovih vibracionih valjaka koji obavljaju samu operaciju zbijanja kohezivnih i drugih vrsta tla, izuzetno je važno i neophodno poznavanje ne samo kvalitativni utjecaj i trendovi promjena granica čvrstoće i modula deformacije ovih tla u zavisnosti od njihovog zrnastog sastava, vlažnosti, gustoće i dinamike opterećenja, ali imaju i specifične vrijednosti za ove pokazatelje.

Takve indikativne podatke o granicama čvrstoće tla s koeficijentom gustoće od 0,95 pri statičkom i dinamičkom opterećenju utvrdio je profesor N. Ya. Kharkhuta (tablica 1).

Tabela 1
Granice čvrstoće (kgf/cm2) tla sa koeficijentom zbijenosti 0,95
i optimalnu vlažnost

Prikladno je napomenuti da će se povećanjem gustoće na 1,0 (100%) dinamička tlačna čvrstoća nekih visokokohezivnih glina optimalne vlage povećati na 35–38 kgf/cm2. Kada se vlažnost smanji na 80% od optimalne, što se može dogoditi na toplim, toplim ili suhim mjestima u brojnim zemljama, njihova snaga može dostići i veće vrijednosti - 35-45 kgf/cm 2 (gustina 95%), pa čak i 60–70 kgf/cm cm 2 (100%).

Naravno, takva tla visoke čvrstoće mogu se zbijati samo sa teškim vibro-udarnim valjcima. Kontaktni pritisci vibracionih valjaka sa glatkim bubnjem, čak i za obične ilovače optimalne vlage, biće očigledno nedovoljni za postizanje rezultata zbijanja koji zahtevaju standardi.

Donedavno se procjena ili proračun kontaktnih pritisaka pod glatkim ili podstavljenim valjkom statičkog i vibrirajućeg valjka obavljao vrlo jednostavno i približno koristeći indirektne i ne baš potkrijepljene pokazatelje i kriterije.

Na osnovu teorije vibracija, teorije elastičnosti, teorijske mehanike, mehanike i dinamike tla, teorije dimenzija i sličnosti, teorije prohodnosti vozila na kotačima i proučavanja interakcije valjkaste matrice sa površina zbijenog linearno deformabilnog sloja asfalt-betonske mješavine, lomljenog kamena podloge i podloge, univerzalni i prilično jednostavan analitički odnos za određivanje kontaktnih pritisaka pod bilo kojim radnim dijelom kotača ili valjkastog valjka (pneumatska guma, glatka tvrdi, gumirani, bregasti, rešetkasti ili rebrasti bubanj):

σ o – maksimalni statički ili dinamički pritisak bubnja;
Q in – težinsko opterećenje valjkastog modula;
R o je ukupna udarna sila valjka pod vibrodinamičkim opterećenjem;
R o = Q u K d
E o – statički ili dinamički modul deformacije zbijenog materijala;
h – debljina zbijenog sloja materijala;
B, D – širina i prečnik valjka;
σ p – krajnja čvrstoća (lom) zbijenog materijala;
K d – dinamički koeficijent

Detaljnija metodologija i objašnjenja za nju predstavljeni su u sličnoj zbirci-katalogu „Oprema i tehnika za puteve“ za 2003. godinu. Ovdje je samo primjereno istaći da, za razliku od glatkih doboš valjaka, pri određivanju ukupnog slijeganja površine materijala δ 0, maksimalne dinamičke sile R 0 i kontaktnog pritiska σ 0 za grebenaste, rešetkaste i rebraste valjke, širina njihovih valjaka je ekvivalentna glatkom valjku sa bubnjem, a za pneumatske i gumirane valjke ekvivalentni prečnik je korišteno.

U tabeli Na slici 2 prikazani su rezultati proračuna po navedenoj metodi i analitičke zavisnosti glavnih indikatora dinamičkog udara, uključujući kontaktne pritiske, glatke bubnjeve i zupčaste vibracione valjke brojnih kompanija u cilju analize njihove sposobnosti sabijanja pri izlivanju u kolovoz. od mogućih tipova sitnozrnatih tla sa slojem od 60 cm (u rastresitom i gustom stanju, koeficijent zbijenosti je jednak 0,85–0,87 i 0,95–0,96, respektivno, modul deformacije E 0 = 60 i 240 kgf /cm 2, a vrijednost realne amplitude vibracije valjka je također, respektivno, a = A 0 /A ∞ = 1,1 i 2,0), tj. svi valjci imaju iste uslove za ispoljavanje svojih sposobnosti sabijanja, što daje rezultate proračuna i njihovog poređenja potrebnu ispravnost.

AD "VAD" u svom voznom parku ima čitav niz pravilno i efikasno radeći Dynapac vibracioni valjci sa glatkim bubnjem za sabijanje tla, počevši od najlakših ( CA152D) i završava se sa najtežim ( CA602D). Stoga je bilo korisno dobiti izračunate podatke za jedno od ovih klizališta ( CA302D) i uporediti sa podacima tri Hamm modela slična i slična po težini, kreiranih po jedinstvenom principu (povećanjem opterećenja oscilirajućeg valjka bez promene njegove težine i drugih indikatora vibracija).

U tabeli 2 također prikazuje neke od najvećih vibracionih valjaka iz dvije kompanije ( Bomag, Orenstein i Koppel), uključujući njihove analoge bregaste, i modele vučenih vibracionih valjaka (A-8, A-12, PVK-70EA).

Vibriranje Tlo je rastresito, K y = 0,85–0,87 h = 60 cm; E 0 = 60 kgf/cm 2 a = 1,1 Kd R 0 , tf p kd , kgf/cm 2 σ od, kgf/cm 2 Dynapac, CA 302D, glatko, Q vm = 8,1t R 0 = 14,6/24,9 tf slab 1,85 15 3,17 4,8 jaka 2,12 17,2 3,48 5,2 Hamm 3412, glatka, Q vm = 6,7t R 0 = 21,5/25,6 tf slab 2,45 16,4 3,4 5,1 jaka 3 20,1 3,9 5,9 Hamm 3414, glatka, Q vm = 8,2t P 0m = 21,5/25,6 tf slab 1,94 15,9 3,32 5 jaka 2,13 17,5 3,54 5,3 Hamm 3516, glatka, Q inm = 9,3t P 0m = 21,5/25,6 tf slab 2,16 20,1 3,87 5,8 jaka 2,32 21,6 4,06 6,1 Bomag, BW 225D-3, glatki, Q inm = 17,04t P 0m = 18,2/33,0 tf slab 1,43 24,4 4,24 6,4 jaka 1,69 28,6 4,72 7,1 Q inm = 16,44t P 0m = 18,2/33,0 tf slab 1,34 22 12,46 18,7 jaka 1,75 28,8 14,9 22,4 Q vm = 17,57t P 0m = 34/46 tf slab 1,8 31,8 5 7,5 jaka 2,07 36,4 5,37 8,1 Q vm = 17,64t P 0m = 34/46 tf slab 1,74 30,7 15,43 23,1 jaka 2,14 37,7 17,73 26,6 Njemačka, A-8, glatka, Q vm = 8t P 0m = 18 tf jedan 1,75 14 3,14 4,7 Njemačka, A-12, glatka, Q vm = 11,8t P 0m = 36 tf jedan 2,07 24,4 4,21 6,3 Rusija, PVK-70EA, glatka, Q vm = 22t P 0m = 53/75 tf slab 1,82 40,1 4,86 7,3 jaka 2,52 55,5 6,01 9,1

Marka, model vibracionog valjka, tip bubnja Vibriranje Tlo je gusto, K y = 0,95–0,96 h = 60 cm; E 0 = 240 kgf/cm 2 a = 2 Kd R 0 , tf p kd , kgf/cm 2 σ 0d, kgf/cm 2 Dynapac, CA 302D, glatko, Q vm = 8,1t P 0 = 14,6/24,9 tf slab 2,37 19,2 3,74 8,9 jaka 3,11 25,2 4,5 10,7 Hamm 3412, glatka, Q vm = 6,7t P 0 = 21,5/25,6 tf slab 3,88 26 4,6 11 jaka 4,8 32,1 5,3 12,6 Hamm 3414, glatka, Q vm = 8,2t P 0 = 21,5/25,6 tf slab 3,42 28 4,86 11,6 jaka 3,63 29,8 5,05 12 Hamm 3516, glatka, Q vm = 9,3t P 0 = 21,5/25,6 tf slab 2,58 24 4,36 10,4 jaka 3,02 28,1 4,84 11,5 Bomag, BW 225D-3, glatki, Q inm = 17,04t P 0 = 18,2/33,0 tf slab 1,78 30,3 4,92 11,7 jaka 2,02 34,4 5,36 12,8 Bomag, BW 225RD-3, cam, Q inm = 16,44t P 0 = 18,2/33,0 tf slab 1,82 29,9 15,26 36,4 jaka 2,21 36,3 17,36 41,4 Orenstein i Koppel, SR25S, glatki, Q vm = 17,57t P 0 = 34/46 tf slab 2,31 40,6 5,76 13,7 jaka 2,99 52,5 6,86 16,4 Orenstein i Koppel, SR25D, cam, Q vm = 17,64t P 0 = 34/46 tf slab 2,22 39,2 18,16 43,3 jaka 3 52,9 22,21 53 Njemačka, A-8, glatka, Q vm = 8t P 0 = 18 tf jedan 3,23 25,8 4,71 11,2 Njemačka, A-12, glatka, Q vm = 11,8t P 0 = 36 tf jedan 3,2 37,7 5,6 13,4 Rusija, PVK-70EA, glatka, Q vm = 22t P 0 = 53/75 tf slab 2,58 56,7 6,11 14,6 jaka 4,32 95,1 8,64 20,6

tabela 2

Tabela analize podataka. 2 nam omogućava da izvučemo neke zaključke i zaključke, uključujući i praktične:

• kreirani od Glakoval vibracionih valjaka, uključujući srednje težine (CA302D, Hamm 3412 I 3414 ), dinamički kontaktni pritisci znatno premašuju (na subzbijenim tlima za 2 puta) pritiske teških statičkih valjaka (tip pneumatskih kotača težine 25 tona ili više), stoga su sposobni da zbijaju nekohezivna, slabo kohezivna i laka kohezivna tla prilično efikasno i sa debljinom sloja prihvatljivom za cestare;
• Zupčasti vibracioni valjci, uključujući one najveće i najteže, u poređenju sa svojim kolegama sa glatkim bubnjem, mogu stvoriti 3 puta veće kontaktne pritiske (do 45–55 kgf/cm2), te su stoga pogodni za uspešno sabijanje visoko kohezivnih i prilično jake teške ilovače i gline, uključujući njihove sorte s niskom vlažnošću; analiza mogućnosti ovih vibracionih valjaka u pogledu kontaktnih pritisaka pokazuje da postoje određeni preduslovi za blago povećanje ovih pritisaka i povećanje debljine slojeva kohezivnog tla zbijenog velikim i teškim modelima na 35–40 cm umesto današnjih 25 –30 cm;
• Iskustvo kompanije Hamm u izradi tri različita vibrirajuća valjka (3412, 3414 i 3516) sa istim parametrima vibracija (masa oscilirajućeg valjka, amplituda, frekvencija, centrifugalna sila) i različitom ukupnom masom modula vibracionog valjka zbog težinu okvira treba smatrati zanimljivom i korisnom, ali ne 100% i prvenstveno sa stanovišta male razlike u dinamičkim pritiscima koje stvaraju valjci valjaka, na primjer, kod 3412 i 3516; ali u 3516, vrijeme pauze između impulsa opterećenja se smanjuje za 25-30%, povećava vrijeme kontakta bubnja sa tlom i povećava efikasnost prijenosa energije na potonje, što olakšava prodiranje tla veće gustine u dubinu ;
• na osnovu poređenja vibracionih valjaka prema njihovim parametrima ili čak na osnovu rezultata praktičnih ispitivanja, netačno je i teško da je fer reći da je ovaj valjak generalno bolji, a drugi loš; svaki model može biti lošiji ili, obrnuto, dobar i pogodan za svoje specifične uslove upotrebe (vrsta i stanje tla, debljina zbijenog sloja); može se samo žaliti što se uzorci vibracionih valjaka sa univerzalnijim i podesivim parametrima zbijanja još nisu pojavili za upotrebu u širem rasponu tipova i stanja tla i debljina nasipanih slojeva, što bi graditelja cesta moglo uštedjeti od potrebe kupovine set nabijača tla različitih tipova po težini, dimenzijama i sposobnosti brtvljenja.

Neki od izvedenih zaključaka možda ne izgledaju tako novi, a možda su već poznati iz praktičnog iskustva. Uključujući beskorisnost upotrebe glatkih vibracionih valjaka za zbijanje kohezivnih tla, posebno onih sa niskom vlagom.

Autor je svojevremeno na posebnom poligonu u Tadžikistanu testirao tehnologiju zbijanja Langarske ilovače, postavljene u tijelo jedne od najviših brana (300 m) sada operativne hidroelektrane Nurek. Sastav ilovače uključivao je od 1 do 11% peskovitih, 77–85% muljevitih i 12–14% čestica gline, broj plastičnosti je bio 10–14, optimalna vlažnost oko 15,3–15,5%, prirodna vlažnost svega 7 – 9%, tj. nije prelazio 0,6 od optimalne vrijednosti.

Ilovača je sabijana pomoću različitih valjaka, uključujući i vrlo veliki vučeni vibracioni valjak posebno kreiran za ovu konstrukciju. PVK-70EA(22t, vidi tabelu 2), koji je imao prilično visoke parametre vibracija (amplituda 2,6 i 3,2 mm, frekvencija 17 i 25 Hz, centrifugalna sila 53 i 75 tf). Međutim, zbog niske vlažnosti tla, potrebno zbijanje od 0,95 kod ovog teškog valjka postignuto je samo u sloju ne većem od 19 cm.

Ovaj valjak je efikasnije i uspješnije, kao i A-8 i A-12, sabijao rastresiti šljunak i šljunak položene u slojevima do 1,0-1,5 m.

Na temelju izmjerenih naprezanja pomoću posebnih senzora postavljenih u nasip na različitim dubinama, konstruirana je krivulja opadanja ovih dinamičkih pritisaka po dubini tla zbijenog s tri navedena vibrirajuća valjka (sl. 2).

Rice. 2. Kriva opadanja eksperimentalnih dinamičkih pritisaka

Unatoč prilično značajnim razlikama u ukupnoj težini, dimenzijama, parametrima vibracija i kontaktnim pritiscima (razlika je dostigla 2-2,5 puta), vrijednosti eksperimentalnih pritisaka u tlu (u relativnim jedinicama) su se pokazale bliske i zadovoljavaju isti obrazac (isprekidana kriva na grafikonu na slici 2) i analitička zavisnost prikazana na istom grafikonu.

Zanimljivo je da je potpuno ista ovisnost svojstvena eksperimentalnim krivuljama opadanja naprezanja pod čisto udarnim opterećenjem mase tla (nabijajuće ploče promjera 1 m i težine 0,5–2,0 t). U oba slučaja, eksponent α ostaje nepromijenjen i jednak je ili blizu 3/2. Samo se koeficijent K mijenja u skladu sa prirodom ili „težinom“ (agresivnošću) dinamičkog opterećenja od 3,5 do 10. Kod „oštrijeg“ opterećenja tla ono je veće, a kod „sporoga“ manje.

Ovaj koeficijent K služi kao “regulator” za stepen slabljenja napona po dubini tla. Kada je njegova vrijednost visoka, naponi se brže smanjuju, a s udaljavanjem od površine opterećenja smanjuje se debljina sloja tla koji se obrađuje. Sa smanjenjem K, priroda slabljenja postaje glatkija i približava se krivulji slabljenja statičkih pritisaka (na slici 2, Boussinet ima α = 3/2 i K = 2,5). U ovom slučaju čini se da viši pritisci „prodiru“ duboko u tlo i povećava se debljina zbijenog sloja.

Priroda impulsnih efekata vibracionih valjaka ne varira mnogo, a može se pretpostaviti da će vrednosti K biti u rasponu od 5-6. A uz poznato i gotovo stabilno slabljenje relativnih dinamičkih pritisaka pod vibracionim valjcima i određene vrijednosti potrebnih relativnih napona (u dijelovima granice čvrstoće tla) unutar nasipa tla, moguće je, s razumnim stupnjem vjerovatnoće , utvrditi debljinu sloja u kojoj će pritisci koji tu djeluju će osigurati implementaciju koeficijenta zaptivanja, na primjer 0,95 ili 0,98.

Praksom, probnim zbijanjem i brojnim istraživanjima utvrđene su približne vrijednosti takvih pritisaka unutar tla i prikazane u tabeli. 3.

Tabela 3

Postoji i pojednostavljena metoda za određivanje debljine zbijenog sloja pomoću vibracionog valjka glatkog valjka, prema kojoj svaka tona težine modula vibracionog valjka može osigurati približno sljedeću debljinu sloja (uz optimalnu vlažnost tla i potrebnu parametri vibracionog valjka):

• pijesak je veliki, srednji, AGS – 9–10 cm;
• sitni pijesak, uključujući i prašinu – 6–7 cm;
• lagana i srednja pjeskovita ilovača - 4-5 cm;
• laka ilovača – 2–3 cm.

Zaključak. Moderni vibracioni valjci sa glatkim bubnjem i podmetačima su efikasni nabijači tla koji mogu da obezbede traženi kvalitet izgrađene podloge. Zadatak inženjera cesta je da kompetentno shvati mogućnosti i karakteristike ovih sredstava za ispravnu orijentaciju u njihovom odabiru i praktičnoj primjeni.

Koeficijent zbijenosti tla je bezdimenzionalni pokazatelj, izračunat kao omjer gustine tla i njegove maksimalne gustoće. Svako tlo ima pore - mikroskopske šupljine ispunjene zrakom ili vlagom; kada se tlo iskopa, ovih pora ima previše, postaje labavo, nasipna gustina je mnogo manja od gustoće zbijenog tla. Stoga, prilikom pripreme pješčanih jastuka za temelje, temeljne osnove ili prilikom popunjavanja šupljina, tlo se mora dodatno zbiti, jer će se u suprotnom s vremenom tlo zgrušavati i klonuti pod vlastitom težinom i težinom objekta.

Potreban omjer zbijanja

Koeficijent zbijenosti tla pokazuje koliko je tlo dobro zbijeno i može imati vrijednosti od 0 do 1. Za temelje temelja, potreban koeficijent zbijanja je 0,98 ili više.

Određivanje faktora zbijanja

Maksimalna gustoća - gustina skeleta tla - određuje se u laboratorijskim uvjetima korištenjem standardne metode zbijanja. Sastoji se od stavljanja tla u cilindar i njegovog sabijanja, udarajući ga teretom koji pada. Maksimalna gustoća ovisi o vlažnosti tla, priroda ove ovisnosti prikazana je na grafikonu:

Zavisnost maksimalne gustine tla o vlažnosti.

Za svako tlo postoji optimalan sadržaj vlage pri kojem se može postići maksimalno zbijanje.

Ova vlažnost se takođe utvrđuje u laboratorijskim ispitivanjima tla na različitim nivoima vlažnosti.

Stvarna gustina tla tokom pripreme temelja mjeri se nakon radova na zbijanju. Najjednostavnija metoda je metoda reznog prstena: metalni prsten određenog promjera i poznate dužine zabija se u tlo, tlo se fiksira unutar prstena, a zatim se mjeri njegova masa na skali. Nakon vaganja tla, oduzmite masu prstena da dobijete masu tla. Podijelite ga sa zapreminom prstena - dobijamo gustinu tla. Zatim podijelimo gustinu tla sa njegovom maksimalnom gustinom i izračunamo koeficijent zbijenosti tla.

Set prstenova za određivanje gustine tla.

Koliki je koeficijent zbijenosti tla?

Na primjer, poznata je maksimalna gustoća skeleta tla - 1,95 g/cm3, rezni prsten ima prečnik 5 cm i visinu od 3 cm, odredimo koeficijent zbijenosti tla. Prvi korak je da se prsten potpuno zabije u zemlju, zatim uklonite zemlju oko prstena, nožem odvojite prsten sa zemljom iznutra od zemlje ispod podloge i uklonite prsten, držeći zemlju odozdo tako da ništa ne ispada. Zatim se, takođe nožem, može ukloniti tlo iz šupljine prstena i izvagati. Na primjer, masa tla je bila 450 g. Zapremina našeg prstena je 235,5 cm3, što znači da je gustina tla 1,91 g/cm3, a koeficijent zbijenosti tla je 1,91/1,95 = 0,979.

Postoji izbor video zapisa za ovaj članak (broj videa: 3)

Pročitajte također:

Glinena tla

Glineno tlo je tlo koje je više od polovine sastavljeno od vrlo sitnih čestica manjih od 0,01 mm, koje su u obliku pahuljica ili ploča. Glinena tla uključuju pješčanu ilovaču, ilovaču i glinu.

Datum objave: 25.11.2014. 09:09:15

Proračun obima posla za zatrpavanje sinusa (rovova) jame sa zbijanjem

Zapremina nasipa se izračunava na osnovu radne šeme zemljane konstrukcije (slika 6).

Rice. 6. Šema za proračun zapremine nasipanog tla

Zapremina tla za zatrpavanje izračunava se pomoću sljedeće formule:

V o.z. = (V ukupno k + V c – V opklada) k o. R. , m 3 , (24)

gdje Vtot. k – ukupna zapremina razvijenog tla u jami (rovovima), m3; V s – zapremina zgrade, m 3; V bet – ukupna zapremina temelja (roštilja), m 3; k o. p je koeficijent zaostalog rahljenja tla, koji se određuje formulom ili tablicom. 3 ovog uputstva.

k o. R. = 100+R/100, (25)

gdje je P pokazatelj rahliosti tla, % (prihvaćeno prema ENiR, zbirka E2, br. 1, str.

Ponekad je za zatrpavanje potrebno unijeti cijelo ili dio tla. To se događa u slučajevima kada lokalna tla nisu pogodna za zatrpavanje (smrznuta, sa nečistoćama snijega; gline sa svojstvima pušenja itd.), što se mora uzeti u obzir prilikom utvrđivanja potrebe za transportom, kao i prilikom izrade radova. raspored.

Obim posla na kompaktnom zatrpavanju može se izračunati u kvadratnim metrima ili u kubnim metrima, ovisno o tome kako će se radovi izvoditi: mehanizirano ili ručno, uzimajući u obzir odabrane strojeve za sabijanje i njihove parametre. Zbijanje nasipa mora se vršiti sloj po sloj.

Prilikom izračunavanja radova na zbijanju tla, prvo morate odabrati mašinu ili mehanizam za sabijanje tla i postaviti debljinu sloja sabijanja sa ovom mašinom.

Zapremina tla za sabijanje jednaka je zapremini zatrpavanja i nalazi se prema formuli (24)

V pečat = V o.z (26)

U slučaju kada se obim posla sabijanja tla mjeri u m2, ukupna površina tla koja se zbija određuje se po formuli

F pečat = V o.z /h u. , (27)

gdje je h y debljina zbijenog sloja, m.

Rezultati dobijeni u dijelu 2 za proračun obima posla unose se u tabelu. 4.

Tabela 4

Zbirni iskaz o količinama

br.	Naziv radova	Jedinica	Obim posla
Odsecanje vegetacionog sloja	m2/m3
Iskop zemlje bagerom	m 3
Izrada rovova za rampe	m 3
Uređaj za ugradnju u zid	m 3
Čišćenje dna jama	m 3
Izrada temelja od šipova: za zabijene šipove za bušene šipove	kom m 3
Izgradnja monolitnih temelja ili rešetki: ugradnja oplate, ugradnja armature, polaganje betonske mješavine	m 2 t m 3
Hidroizolacija temelja	m 2
zatrpavanje	m 3
Zbijanje tla	m 3 (m 2)

IZBOR SREDSTVA ODVODNJE VODE

Za organizaciju protoka atmosferske i otopljene vode odmah nakon sječe vegetacijskog sloja potrebno je izvršiti vertikalno niveliranje, osiguravajući odgovarajuće nagibe lokacije (najmanje 0,02), te urediti nasipe i planinske jarke na planinskoj strani. .

Za odvodnju jama (rovova) tokom rada u tlima sa malim dotokom podzemnih voda koristi se otvorena drenaža, za koju se po obodu jame postavljaju drenažni jarci (dubine 0,5-0,7 m) sa nagibom prema jamama (sumpovima). Na dno jarka polaže se sloj krupnog pijeska, šljunka ili lomljenog kamena debljine 10-15 cm, a prikupljena voda se pumpanjem ispumpava iz jama. U tom slučaju, pumpna instalacija otvorene drenaže mora biti opremljena rezervnim pumpama. Broj pumpi se određuje na osnovu dotoka podzemne vode sa cijelog područja dna jame i padina smještenih ispod

oznake nivoa podzemne vode i rad pumpe po satu prema formuli:

N = (F d +F otvoren) a K/P n (28)

gdje su F d i F otvoreni - područje prikupljanja podzemnih voda sa dna jame (rova) i padina ispod nivoa podzemne vode, m 2; a koeficijent specifičnog dotoka podzemne vode sa 1 m2 površine jame, m3/h; K = 1,5-2,0 - faktor sigurnosti (u slučaju jakih kiša ili kvara pumpe); P n - satna produktivnost odabrane pumpe, 8-40 m 3 / h.

Vrijednosti koeficijenta specifičnog dotoka podzemne vode za različita tla: a = 0,3 m 3 / h - za pijesak, a = 0,16 m 3 / h - za pješčanu ilovaču, a = 0,1 m 3 / h - za ilovaču, a = 0,01 m 3 / h - za glinu.

Preporučljivo je koristiti membranske pumpe za dubine iskopa do 7 m, a tlačne centrifugalne pumpe za veće dubine. Ako je površina jame velika ili su rovovi dugački, preporučuje se odabir pumpi malog kapaciteta. To će im omogućiti da budu ravnomjerno raspoređeni po obodu jame, uzastopno pušteni u rad kako se pumpanje odvija. Osim toga, to će olakšati dovod vode u jame.

Prilikom crpljenja vode iz malih jama ispod pojedinačnih temelja, prikladno je koristiti pumpe postavljene na automobil ili mobilna kolica.

Pumpe moraju raditi 24 sata, bez obzira na radne smjene. U malim jamama za samostojeće temelje, drenaža nastaje kada se jame iskopaju, a zatim prestaju. Sekundarna drenaža se izvodi prije postavljanja temelja i nastavlja se do završetka zasipanja i zbijanja tla u šupljinama. Održavanje pumpi, praćenje njihovog rada i stanja jama i kosina dna vrši ekipa koju čine mehaničar 4. kategorije - 1 osoba, kopač 2. ​​kategorije - 1 osoba. Kada je dotok vode nizak, pumpe se mogu periodično uključivati.

Značajni faktori i svojstva

Relativni koeficijent zbijenosti

Zbijanje tokom nasipanja i zbijanja

Zaptivanje tokom transporta

Ne samo stručnjaci iz projektantskih organizacija, već i operateri koji direktno izvode radove na gradilištima redovito se susreću s konceptom koeficijenta zbijanja pijeska.

Koeficijent zbijenosti tla služi kao jedan od glavnih kriterija za kvalitetu pripremnih radova na gradilištima i služi za poređenje stvarno postignute gustine tla na pripremljenom prostoru sa standardnom vrijednošću.

Takođe, koncept koeficijenta zbijanja se široko koristi za volumetrijsko obračunavanje rasutih materijala. Najpreciznija računovodstvena metoda je metoda težine, međutim, u praksi je njegova upotreba često nepraktična zbog nedostatka ili nepristupačnosti opreme za vaganje. Upotreba volumetrijskog obračuna ne zahtijeva složenu opremu, ali predstavlja problem poređenja količine materijala u kamenolomu (tokom rudarenja), u skladišnim prostorima, u stražnjem dijelu automobila (tokom transporta) i kada se koristi na gradilištu .

Značajni faktori i svojstva

Koeficijent zbijanja je odnos gustine (volumetrijske mase) “kostura” tla u kontrolisanom području prema gustini istog tla koje je podvrgnuto standardnoj proceduri zbijanja u laboratorijskim uslovima.

Koristi se za procjenu usklađenosti kvaliteta obavljenog posla sa regulatornim zahtjevima. Standardne vrijednosti koeficijenta za različite vrste radova date su u relevantnom GOST-u, SNiP-u, kao iu projektnoj dokumentaciji za objekat, i obično su 0,95 – 0,98 .

„Kostur“ tla je čvrsti dio konstrukcije pri određenim vrijednostima labavosti i vlažnosti. Volumetrijska težina pješčanog "kostura" izračunava se kao omjer mase čvrstih komponenti i mase koju bi voda imala da zauzima cijeli volumen koji zauzima tlo.

Određivanje maksimalne gustine tla pod standardnim uslovima podrazumeva izvođenje laboratorijskih istraživanja, tokom kojih se uzorci tla podvrgavaju sabijanju uz postepeno povećanje vlažnosti dok se ne odredi optimalni sadržaj vlage, pri čemu će se postići maksimalna gustina peska.

Relativni koeficijent zbijenosti

Prilikom izvođenja radova na premještanju pijeska, vađenju pijeska iz tijela kamenoloma, transportu i drugim operacijama povezanim s promjenama svojstava kao što su labavost, vlažnost, veličina čestica, gustoća "kostura" se mijenja.

Za izračunavanje potreba i evidentiranje prijema građevinskog materijala na gradilištu, koristi se relativni koeficijent zbijenosti– omjer gustine težine pješčanog “kostura” na gradilištu i gustine težine na mjestu otpreme.

Relativni koeficijent zbijenosti utvrđuje se proračunom i navodi se u projektnoj dokumentaciji za gradilište (ako se za dovod pijeska koriste planirane zalihe).
Prilikom izvođenja proračuna uzima se u obzir sljedeće:
fizičko-mehaničke karakteristike pijeska (čvrstoća čestica, veličina, sposobnost stvrdnjavanja);
rezultati laboratorijskog određivanja maksimalne gustine i optimalne vlažnosti;
nasipna gustina peska u prirodnim uslovima;
uslovi transporta;
klimatski i vremenski uslovi za period isporuke, mogućnost negativnih temperatura.

Zbijanje tokom nasipanja i zbijanja

Zatrpavanje je proces punjenja iskopane jame nakon izvođenja određenih vrsta radova prethodno iskopanim tlom ili pijeskom.
Proces zbijanja se izvodi na mjestu gdje se tlo zasipava pomoću uređaja za nabijanje, udarcem ili pritiskom.

Tokom procesa iskopavanja dolazi do promjene njegovih fizičkih svojstava, stoga je za određivanje količine pijeska potrebnog za nasipanje potrebno uzeti u obzir koeficijent relativne zbijenosti.

Zaptivanje tokom transporta

Prijevoz rasutih tereta također cestom ili željeznicom dovodi do promjene gustine tla. Tresenje vozila, izlaganje padavinama i pritisak gornjih slojeva peska dovode do zbijanja materijala u karoseriji.
Da bi se odredila količina pijeska koja je potrebna za obezbjeđivanje određene zapremine građevinskog materijala na gradilištu, ova zapremina se mora pomnožiti sa relativnim koeficijentom zbijanja koji je naveden u građevinskom projektu.

Uklanjanje pijeska iz tijela kamenoloma, naprotiv, dovodi do njegovog labavljenja i, shodno tome, smanjenje gustoće težine. Ovo se takođe mora uzeti u obzir prilikom planiranja transporta.

Strana 32 od 34

DODATAK 4 Informacije

ODJEL KOMPAKCIJE TLA

Koeficijent zbijenosti tla - omjer gustoće skeleta tla u strukturi prema maksimalnoj gustoći skeleta istog tla sa standardnim zbijanjem prema GOST 22733-77.

DODATAK 5

Informacije

VRSTE MOČVARA

Treba razlikovati tri vrste močvara:

I - ispunjena močvarnim zemljištima, čija čvrstoća u prirodnom stanju omogućava podizanje nasipa visine do 3 m bez pojave procesa bočnog istiskivanja slabog tla;

« Prev. - Sljedeći. »

Standardi za sabijanje tla u tijelu nasipa

2.18. Projekti moraju uključiti radove na zbijanju nasipa od tla svih vrsta, osim kamenih od slabo istrošenih stijena (za željezničke nasipe). Za gornji dio nasipa od stjenovitih tla od slabo istrošenih stijena treba koristiti lomljeni kameni materijal.

Zbijanje u željezničkim nasipima stjenovitih tla od lako trošnih stijena (argiliti, alevrit, glinoviti škriljci itd.), kao i grubih tla, uključujući i ona sa glinenim agregatom, osigurava se:

dodeljivanje potrebnog broja prolaza mašina za sabijanje, utvrđenog na osnovu preliminarnog probnog sabijanja;

ograničenja u debljini izlivenih slojeva i veličini pojedinačnog kamenja;

izradu nacrta rezerve prema standardima datim u tabeli. 7, stav 1.

Tabela 7

Karakteristike uslova	Iznos rezerve u % od projektovane visine nasipa
1. Željeznički nasipi od kamenog i grubog tla tokom slojne izgradnje nasipa uz pomoć mašina za sabijanje
2. Željeznički nasipi od pjeskovitih i glinovitih tla, podignuti sa koeficijentom zbijenosti K:
K = 0,90 (klauzula 2.19)
3. Željeznički nasipi od glinovitih, natopljenih tla
* Velike rezerve vrijede za nasipe podignute u kratkom vremenu (do 6 mjeseci) od tla sa vlažnošću blizu maksimalno dozvoljene (tačka 2.22).

2.19. Potrebnu gustinu pjeskovitog i glinovitog tla u tijelu nasipa u g/cm 3 treba odrediti po formuli

gdje je maksimalna gustina (volumetrijska težina skeleta korištenog tla) u g/cm 3, određena standardnom metodom zbijanja (Prilog 2);

TO- minimalni koeficijent zbijanja prihvaćen prema tabeli. 8 - za željezničke nasipe i stol. 9 - za put.

Tabela 8

Smanjenje koeficijenta zbijenosti pjeskovitih i glinovitih tla u odnosu na standarde date u tabeli. 8, dozvoljeno je za željezničke nasipe u slučajevima kada je nemoguće ili nepraktično postići ove vrijednosti zbog fizičkih svojstava funti s niskom vlažnošću, uključujući suhe dinske pijeske, ili natopljene glinene špilje. Za nasipe autoputa takvo smanjenje u odnosu na vrijednosti u tabeli.

9 mora se obezbijediti u slučaju korištenja glinovitih, natopljenih tla.

Tabela 9

			Koeficijent TO u slučajevima nanošenja premaza
Vrste podloge	Dio kolovoza	Dubina sloja od površine	poboljšani kapital	poboljšana lagana i prelazna
		pokrivenost u m	U cestovnim klimatskim zonama
	otporan na poplave
	floodable
Iskopi i prirodni temelji	U sloju sezonskog smrzavanja
niski nasipi	Ispod sloja sezonskog smrzavanja
* Unutar IV i V putne klimatske zone - do 0,8 m. Bilješka. Velike vrijednosti koeficijenta zbijenosti treba uzeti u slučaju korištenja cementno-betonskih i cementno-zemljnih premaza i temelja, kao i poboljšanih lakih premaza.

Smanjene vrijednosti koeficijenta zbijanja treba uzeti na osnovu standardnih podataka o zbijanju, uzimajući u obzir odredbe st. 2.22, 5.9, kao i dodatne mjere za osiguranje ukupne stabilnosti podloge i čvrstoće njene glavne platforme za željeznicu i gornjeg dijela podgrade za puteve, uz odluke opravdane tehničko-ekonomskim proračunima.

Značajni faktori i svojstva

Ne samo stručnjaci iz projektantskih organizacija, već i operateri koji direktno izvode radove na gradilištima redovito se susreću s konceptom koeficijenta zbijanja pijeska.

Koeficijent zbijenosti tla služi kao jedan od glavnih kriterija za kvalitetu pripremnih radova na gradilištima i služi za poređenje stvarno postignute gustine tla na pripremljenom prostoru sa standardnom vrijednošću.

Takođe, koncept koeficijenta zbijanja se široko koristi za volumetrijsko obračunavanje rasutih materijala. Najpreciznija računovodstvena metoda je metoda težine, međutim, u praksi je njegova upotreba često nepraktična zbog nedostatka ili nepristupačnosti opreme za vaganje. Upotreba volumetrijskog obračuna ne zahtijeva složenu opremu, ali predstavlja problem poređenja količine materijala u kamenolomu (tokom rudarenja), u skladišnim prostorima, u stražnjem dijelu automobila (tokom transporta) i kada se koristi na gradilištu .

Značajni faktori i svojstva

Koeficijent zbijanja je odnos gustine (volumetrijske mase) “kostura” tla u kontrolisanom području prema gustini istog tla koje je podvrgnuto standardnoj proceduri zbijanja u laboratorijskim uslovima. Koristi se za procjenu usklađenosti kvaliteta obavljenog posla sa regulatornim zahtjevima. Standardne vrijednosti koeficijenta za različite vrste radova date su u relevantnom GOST-u, SNiP-u, kao iu projektnoj dokumentaciji za objekat, i obično su 0,95 – 0,98 .

„Kostur“ tla je čvrsti dio konstrukcije pri određenim vrijednostima labavosti i vlažnosti. Volumetrijska težina pješčanog "kostura" izračunava se kao omjer mase čvrstih komponenti i mase koju bi voda imala da zauzima cijeli volumen koji zauzima tlo.

Određivanje maksimalne gustine tla pod standardnim uslovima podrazumeva izvođenje laboratorijskih istraživanja, tokom kojih se uzorci tla podvrgavaju sabijanju uz postepeno povećanje vlažnosti dok se ne odredi optimalni sadržaj vlage, pri čemu će se postići maksimalna gustina peska.

Relativni koeficijent zbijenosti

Prilikom izvođenja radova na premještanju pijeska, vađenju pijeska iz tijela kamenoloma, transportu i drugim operacijama povezanim s promjenama svojstava kao što su labavost, vlažnost, veličina čestica, gustoća "kostura" se mijenja. Za izračunavanje potreba i evidentiranje prijema građevinskog materijala na gradilištu, koristi se relativni koeficijent zbijenosti– omjer gustine težine pješčanog “kostura” na gradilištu i gustine težine na mjestu otpreme.

Relativni koeficijent zbijenosti utvrđuje se proračunom i navodi se u projektnoj dokumentaciji za gradilište (ako se za dovod pijeska koriste planirane zalihe).
Prilikom izvođenja proračuna uzima se u obzir sljedeće:
fizičko-mehaničke karakteristike pijeska (čvrstoća čestica, veličina, sposobnost stvrdnjavanja);
rezultati laboratorijskog određivanja maksimalne gustine i optimalne vlažnosti;
nasipna gustina peska u prirodnim uslovima;
uslovi transporta;
klimatski i vremenski uslovi za period isporuke, mogućnost negativnih temperatura.

Zbijanje tokom nasipanja i zbijanja

Zatrpavanje je proces punjenja iskopane jame nakon izvođenja određenih vrsta radova prethodno iskopanim tlom ili pijeskom.
Proces zbijanja se izvodi na mjestu gdje se tlo zasipava pomoću uređaja za nabijanje, udarcem ili pritiskom.

Tokom procesa iskopavanja dolazi do promjene njegovih fizičkih svojstava, stoga je za određivanje količine pijeska potrebnog za nasipanje potrebno uzeti u obzir koeficijent relativne zbijenosti.

Zaptivanje tokom transporta

Prijevoz rasutih tereta također cestom ili željeznicom dovodi do promjene gustine tla. Tresenje vozila, izlaganje padavinama i pritisak gornjih slojeva peska dovode do zbijanja materijala u karoseriji.
Da bi se odredila količina pijeska koja je potrebna za obezbjeđivanje određene zapremine građevinskog materijala na gradilištu, ova zapremina se mora pomnožiti sa relativnim koeficijentom zbijanja koji je naveden u građevinskom projektu.

Uklanjanje pijeska iz tijela kamenoloma, naprotiv, dovodi do njegovog labavljenja i, shodno tome, smanjenje gustoće težine. Ovo se takođe mora uzeti u obzir prilikom planiranja transporta.